Организация управления газодобывающим предприятием (Книга для специалистов, занимающихся эксплуатацией и проектированием объектов добычи и подготовки газа и конденсата, а также для работников ИВЦ газодобывающих предприятий), страница 75

Ю Зак. 1437                                                                                                                            145


/   7\  ^  ч

кмоль/(м2-ч);т4 = ( —— )      —тангенс угла наклона  кривой равновесия.

Коэффициенты массоотдачи рассчитываются как определен­ные функции физико-химических свойств фаз и параметров режима в соответствии с критериальными уравнениями, полу­ченными для ректификации бинарных смесей в тарельчатых аппаратах [5]. В общем виде зависимости имеют вид

Pw = M*i, У и Vit Lt),

Унос жидкости с тарелки определяется по следующим эмпи­рическим зависимостям для исчерпывающей части колонны:

м
U                         B1V2l^-;                            (70а)

для укрепляющей части колонны:

м
U2=(Awl{-\yB,Vx^-,                                                                      (706)

где

А К*9°   ;

2/

 0,2VV

Ft       °'2

Me — средняя молекулярная масса жидкости; Mv — средняя мо­лекулярная масса пара; wv2, wv\ — скорость паров в свободном сечении аппарата в исчерпывающей и укрепляющей частях ко­лонны соответственно, м/с; hc — высота сепарационного про­странства, определяемая как разница между межтарельчатым расстоянием и высотой перелива, м; ре, р^ — средняя плотность жидкости и пара соответственно, кг/м3; Кк — коэффициент, за­висящий от конструкции тарелки, /CK = 80/i^.

В этой зависимости г|) отражает конструктивное отличие та­релок, она принимается для ситчатых тарелок равной 0,7, для колпачковых тарелок 0,55, для тарелок с туннельными колпач­ками 0,4 и для провальных тарелок 0,8.

Скорости паров в свободном сечении аппарата определяются по уравнениям

ViMv     4

WVI ~ 3500pK                  '

146


WV2 =


3600pK     nd2


где d—внутренний диаметр колонны, м.

Зависимости (69) для коэффициентов массоотдачи имеют вид


_ 38 Q00pePg


9eDe


где Dv — средний коэффициент диуффузии в паровой фазе, м2/ч~ i — критерий Рейнольдса в паровой фазе, причем

wVihpv


h=\—линейный размер, м; \xv — средняя вязкость смеси па­ров, мПа-с; De—средний коэффициент диффузии в жидкой фазе, м;/ч; \iv — средняя вязкость жидкости в колонне, мПа-с: В уравнениях (64) — (69) индекс / прнимает значение 2 длж исчерпывающей части колонны и значение 1 для укрепляющей1 части.

Зависимость^* = #*(**),, представляющая собой уравнение* кривой равновесия, аппроксимируется уравнением параболы:

У] = bxi СХЬ

Числовые значения коэффициентов параболы b и с опреде­ляются по методу наименьших квадратов. В этом случае

тг ~ Ъ 2схг.

Система уравнений (64) — (68) устанавливает соотношение1 между концентрациями легколетучего компонента хг и yt в жид­кой и паровой фазах по высоте колонны в зависимости от вход­ных переменных Fv и xv и управляющих переменных Fo и Fn+u

Величины Fo и Fn+X вместе с х0 и xn+i считаем выходнымш переменными процесса. Они связаны уравнениями

р _ р  Уп ~хр .

о — 1 р                             '

У       Х

o;

Fn+l =

Уп ~

Таким образом, математическая модель процесса стабили­зации конденсата в ректификационной колонне представляет собой систему уравнений (64) — (70).

Величины Х{ и у г — решение системы. Их можно выразить, как однозначные функции входных и управляющих переменных:

10*


xi = xi (Fp, Xp, Fo,

Дефлегматор

yt^ydFv, *p, Fo, F

Блок-схема модели при­ведена на рис. 35.

Таремка, п

•^♦Л £Л*/

if*    J».

-о —

1

—^ —*.

Уравнения материального баланса

Ji

РаВнаве-

ewe

Уравнение

1   ;l

ма-ссоабмена.

Тарелна

I

И'.