У боковых граней главных балок ставим сетки с вертикальными подвесками Ø8 АIII с шагом 150 мм с Аs = 453мм2.
РАСЧЕТ КОЛОННЫ
Исходные данные:
Расчетная нагрузка от перекрытия:
В том числе постоянная и длительная
Расчетная нагрузка от собственного веса пяти ребер, выступающих под плитой
Расчетная нагрузка от собственного веса ребра главной балки, выступающих под плитой
Расчетная нагрузка от собственного веса колонны рядового этажа
Расчетное усилие в колонне от покрытия
В том числе постоянная и длительная
Суммарная продольная сила в колонне десяти этажного здания с учетом коэффициента надежности γn=0.95
В том числе постоянная и длительная
Считаем, что верх фундамента будет заглублен под пол 1-го этажа на 1м.
Тогда с учетом защемления в фундаменте расчетная длинна первого этажа
Расчет прочности нормального сечения
Условие прочности имеет вид:
Площадь бетонного сечения
Ab=800*800=640000мм2
φ - к-т учитывающий гибкость колонны и длительность действия нагрузки
Преобразуем формулу
где φ1 и φ2 коэффициенты принимаемые по табл. с учетом:
l0/hк = 3,43 / 0,8 = 4,29
Nl / N = 5176,881 / 7836,605 = 0,66
φ1=0,92
φ2=0,92
При φ= φ2, определим
Проверяем
условие выполнено.
Принимаем по сортаменту:
436 А-III Аs36=4072 и 420 А-III Аs20=1256
Аs + Аs/ = 5328мм2
Полученный процент армирования от рабочей площади бетона составляет
μ =As∙100/(b∙h0)=5328∙100/(2∙800∙740)=0,45%
При гибкости колонны l0/h=4,29 это выше минимально допустимого процента армирования μ=0,05. Суммарный процент армирования не превышает рекомендованного максимального 3%.
Шаг поперечных стержней должен быть S=20∙ds=20∙36=720mm. Но не более 500мм. Примем s=500мм. По условиям сварки диаметр поперечных стержней дожжен быть не меньше 0,25ds примем A12 A-III.
Расстояние от осей продольных стержней до наружных граней примем 60мм.
Каркасы разных этажей свариваем сваркой С29-Рс ГОСТ 14098-91
Для стержнейØ36мм
dн =36
l1 = 10мм
lн =2dн+l1= 8∙ 36+10 = 298мм
Примем lн = 300
s=10мм
dн =20
l1 = 10мм
lн =2dн+l1= 8∙ 20+10 = 170мм
Примем lн = 170
s=8мм
РАСЧЕТ ПЛОЩАДИ ПОДОШВЫ ФУНДАМЕНТА
Давление на основание по подошве фундамента в общем случае распределяется не равномерно в зависимости от жесткости фундамента, свойств грунта, интенсивности среднего давления можно принять что оно распределяется равномерно.
Тогда необходимую площадь подошвы центрально нагруженного фундамента можно определить из условия:
A=Nn/(R-γm*H)
Где Nn – усилие от нормативных нагрузок передаваемой колонной на фундамент.
Nn=N/γf= 7836,605/1,16=6755,694кН
R – расчетное сопротивление основания
γm- усредненная нагрузка от веса 1м3 фундамента и грунта на его уступах.
H – глубина заложения фундамента (примем 1,8м)
A=6755,694 / (0,25∙103-20∙1,8)=23,622м2
Принимаем квадратный фундамент со сторонами 5,0м. А=25м2
Средние напряжения по подошве:
р=N/A=6755,694/25=270,228кН/м2=0,270МПа
Высота фундамента:
Для анкеровки арматурных выпусков: требуется 20d=20∙36=720мм
Принимаем высоту фундамента hf=950мм (верхняя 450мм и нижняя 500мм)
Полезная высота:
Чтобы пирамида продавливания не выходила за пределы фундамента ширина верхней ступени:
Полезная высота нижней ступени:
Расстояние от обреза фундамента до пересечения арматуры пирамидой продавливания:
Прочность нижней ступени на
продавливание обеспечена.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. СНиП 2.01.07-85*. Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия.
2. СНиП 2.03.01-84*. Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции.
3. Курмей Г.Е. Методические указания по выполнению курсового проекта по курсу «Железобетонные конструкции». Новосибирск: НГАСУ, 2002. 56с.
4. Улицкий И.И. Железобетонные конструкции (расчет и конструирование). Киев 1973.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.