Расчет многоэтажного здания торгово-выставочного комплекса (число этажей – 7, высота этажа – 3,9 м), страница 2

σ_sR – напряжение в арматуре (если ненапрягаемая класса Вр-I, то σ_sR=R_s)

σ_sc,u – предельное напряжение в арматуре сжатой зоны

условие выполнено.

Высота сжатой зоны:

Требуемая площадь сечения растянутой арматуры:

Принимаем сварную рулонную сетку (в сечении 4 стержня)

Процент армирования:

Т.к. μ > μ_min = 0,0005, то конструктивные требования соблюдены.

Проверяем прочность:

Несущая способность:

Прочность достаточна.

Стержни рабочей арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее l_an, определяемую по формуле:

                                                  но не менее

l_an1 = l_an d

где значения w_an, Dl_an и l_an определяются по СНиП 2.03.01-84*

Принимаем l_an =180мм

РАСЧЕТ ВТОРОСТЕПЕННОЙ БАЛКИ

Постоянная нагрузка от собственного веса 1м ребра, выступающего под плитой:

, где γ – объемная масса железобетона

γ_f – коэффициент надежности для нагрузки от собственного веса

;

Погонная расчетная нагрузка на балку :

– постоянная:

– временная:

– полная:

Используя следующие загружения (рис 3), получаем эпюры поперечных сил и изгибающих моментов (метод сил решения статически неопределимых систем).

Максимальный изгибающий момент в пролете: M₁=121,743кНм

Максимальный изгибающий момент над опророй: M₀₁=137,955кНм

Величины поперечных сил на гранях опор:

Q_А=85,893кН;

Q_В^Л= – 125,450кН;

Q_В^П=125,450кН;

Q_С= – 85,893кН;

В пролете балку рассчитываем тавровое сечение с полкой в сжатой зоне (рис. 2):

Ширину сжатой полки принимаем равной расстоянию между осями второстепенных балок:

Рисунок 2. Сечение в пролете.

 

Рисунок 3. Загружение второстепенной балки. Огибающая эпюра.

Полезная высота второстепенной балки не менее:

;

;

Полезная высота сечения в пролете:

, где 50 – предварительно принятое расстояние от нижней растянутой грани балки до   центра тяжести арматуры при ее расположении в два ряда

Граничный момент при х=h_f’:

Сжатая зона не выходит за пределы полки.

Для определения высоты сжатой зоны (х) вычислим коэффициент:

Относительная высота сжатой зоны:

условие выполнено.

Высота сжатой зоны:

Требуемая площадь сечения растянутой арматуры:

Принимаем 416 А-III;

Пересчитываем h₀:

где а₁ – расстояние между стержнями в свету;

а – расстояние до центра тяжести арматуры

Процент армирования:

Т.к. μ > μ_min = 0,0005, то конструктивные требования соблюдены.

Проверяем прочность:

Несущая способность:

Прочность достаточна.

Для экономии арматуры оборвем 2 стержня.

Тогда для 216 А-III:

Пересчитываем h₀:

где а₁ – расстояние между стержнями в свету;

а – расстояние до центра тяжести арматуры

Несущая способность:

Над опорой балку рассчитываем как прямоугольное сечение.

При назначении полезной высоты учитываем наличие сеток плиты а также армирование балки:

где d₁, d₂, d₃ – диаметры стержней сеток плиты а₁ – расстояние от сеток плиты до центра тяжести арматуры балки (предварительно   

примем 25).

Для определения высоты сжатой зоны (х) вычислим коэффициент:

Относительная высота сжатой зоны:

условие выполнено.

Высота сжатой зоны:

Требуемая площадь сечения растянутой арматуры:

Примем 2 сетки (в сечении 912 А-III):

Пересчитываем h₀:

Процент армирования:

Т.к. μ > μ_min = 0,0005, то конструктивные требования соблюдены.

Проверяем прочность:

Несущая способность:

Прочность достаточна.

Для экономии арматуры раскладываем сетки в разбежку:

Для левой сетки (в сечении 512 А-III):

Процент армирования:

Т.к. μ > μ_min = 0,0005, то конструктивные требования соблюдены.

Проверяем прочность:

Несущая способность:

Для правой сетки (в сечении 412 А-III):

Процент армирования:

Т.к. μ > μ_min = 0,0005, то конструктивные требования соблюдены.