Расчет многоэтажного здания торгово-выставочного комплекса (число этажей – 7, высота этажа – 3,9 м), страница 6

Прочность по наклонной полосе обеспечена при любой поперечной арматуре.

Расчет прочности по наклонной трещине.

Предварительно примем диаметр и шаг:

По  условиям сварки_х≥1/4_прод,

28/4 = 7мм

Принимаем = 12мм

Т.к. = 12мм > 1/3_прод, R_sw = 290МПа.

При 2-х каркасах (около опор) A_sw=226мм²

Шаг поперечных стержней:

,  при h_гл>450мм

Принимаем s₁ = 100мм.

Интенсивность поперечного армирования:

Проекция наклонной трещины:

Должно выполняться условие:

Условие выполняется, для дальнейшего расчета примем с₀ = 806м

Проекция наклонного сечения из условия:

Условие не выполняется, для дальнейшего расчета примем с = 2683,98

Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном:

Поперечная арматура требуется по расчету.

Поперечное усилие, воспринимаемое хомутами в наклонной трещине:

Суммарное усилие, воспринимаемое сечением:

Прочность по наклонной трещине обеспечена.

Около крайней опоры:

Прочность балки по наклонной полосе проверяем по Q = 490,145кН

где j_w1 – коэффициент учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси   

элемента (примем равным 1);

Прочность по наклонной полосе обеспечена при любой поперечной арматуре.

Расчет прочности по наклонной трещине.

Предварительно примем диаметр и шаг:

По  условиям сварки_х≥1/4_прод,

28/4 = 7мм

Принимаем = 12мм

Т.к. = 12мм > 1/3_прод, R_sw = 290МПа.

При 3-х каркасах A_sw=236мм²

Шаг поперечных стержней:

,  при h_гл>450мм

Принимаем s₁ = 200мм.

Интенсивность поперечного армирования:

Проекция наклонной трещины:

Должно выполняться условие:

Условие выполняется, для дальнейшего расчета примем с₀ = 1133,40м

Проекция наклонного сечения из условия:

Условие не выполняется, для дальнейшего расчета примем с = 2683,98

Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном:

Поперечная арматура требуется по расчету.

Поперечное усилие, воспринимаемое хомутами в наклонной трещине:

Суммарное усилие, воспринимаемое сечением:

Прочность по наклонной трещине обеспечена.

Во втором пролете:

Справа от первой промежуточной опоры:

Принимаем = 12мм шаг 100мм

Слева от второй промежуточной опоры:

Принимаем = 12мм шаг 100мм

В третьем пролете:

Справа от второй промежуточной опоры:

Принимаем = 12мм шаг 100мм

Конструктивно примем арматуру для каркасов в пролетах:

Для первого пролета:

для 312 А-III:

Пересчитываем h₀:

Проверяем прочность:

Несущая способность:

для 212 А-III:

Пересчитываем h₀:

Проверяем прочность:

Несущая способность:

Для второго пролета:

для 220 А-III:

Пересчитываем h₀:

Проверяем прочность:

Несущая способность:

Для третьего пролета:

для 314 А-III:

Пересчитываем h₀:

Проверяем прочность:

Несущая способность:

Им соответствуют точки теоретического обрыва (при перечсечении эпюры моментов прямой М_u). Фактически стержни обрываются с учетом их заделки в бетон на величину:

где Qi – поперечная сила в месте теоретического обрыва

q_sw,i – интенсивность поперечного армирования на участке обрыва

d – диаметр обрываемого стержня

Для каркасов:

Первый пролет

Каркас 25 А-III:

Примем ω₁ = 500мм

Примем ω₂ = 665мм

Стержень 28 А-III:

Примем ω₃ = 645мм

Примем ω₄ = 1220мм

Второй пролет

Каркас 22 А-III:

Примем ω₅ = 735мм

Примем ω₆ = 665мм

Стержень 22 А-III:

Примем ω₇ = 440мм

Примем ω₈ = 440мм

Третий пролет

Каркас 20 А-III:

Примем ω₉ = 655мм

Стержень 25 А-III:

Примем ω₁₀ = 500мм

Первая опора:

Стержень 32 А-III:

Примем ω₁₁ = 640мм

Примем ω₁₂ = 640мм

Примем ω₁₃ = 640мм

Примем ω₁₄ = 640мм

Вторая опора:

Стержень 28 А-III:

Примем ω₁₅ = 560мм

Примем ω₁₆ = 560мм

Примем ω₁₇ = 585мм

Примем ω₁₈ = 625мм

Расчет на скол бетона:

Длина зоны в пределах которой учитывается арматура:

Площадь подвесок: