Проверяем прочность:
Несущая способность:
Расчет по прочности наклонных сечений выполняем у опор, где действуют наибольшие поперечные силы. Т.к. в опорных сечениях полка расположена в растянутой зоне, то сечение рассматриваем как прямоугольное.
Прочность балки по наклонной полосе проверяем по Q = 125,450кН
где jw1 – коэффициент учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси
элемента (примем равным 1);
Прочность по наклонной полосе обеспечена при любой поперечной арматуре.
Расчет прочности по наклонной трещине.
Предварительно примем диаметр и шаг:
По условиям сварких≥1/4прод,
16/4 = 4мм
Принимаем = 6мм
Т.к. = 8мм > 1/3прод, Rsw = 285МПа.
При 2-х каркасах Asw=57мм2
Шаг поперечных стержней:
, при hв.б.>450мм
Принимаем s1 = 150мм.
Интенсивность поперечного армирования:
Проекция наклонной трещины:
Должно выполняться условие:
Условие выполняется, для дальнейшего расчета примем с0 = 876,015мм
Проекция наклонного сечения:
Должно выполняться условие:
Условие не выполняется, для дальнейшего расчета примем с = 1515,15
Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном:
Поперечная арматура требуется по расчету.
Поперечное усилие, воспринимаемое хомутами в наклонной трещине:
Суммарное усилие, воспринимаемое сечением:
Прочность по наклонной трещине обеспечена.
Ранее была определена несущая способность после обрыва стержней в пролете и над опорой:
для 216 А-III:
для левой сетки (в сечении 512 А-III):
для правой сетки (в сечении 412 А-III):
Расчитаем высоту, занимаемую сетками плиты и балки:
где d1, d2, d3 – диаметры стержней сеток плиты а1 – расстояние от сеток плиты сеток балки в свету
d4, d5, d6 – диаметры стержней сеток балки азс – толщина защитного слоя
Т.к. hарм > hпл, то конструктивно примем hпл = 70мм
Для каркасов конструктивно примем верхнюю арматуру:
для 28 А-III:
Пересчитываем h0:
где d1, d2, d3 – диаметры стержней сеток плиты а1 – расстояние от сеток плиты сеток балки в свету
d4, d5, d6 – диаметры стержней сеток балки а2 – расстояние от верхнего края поперечной арматуры до центра тяжести конструктивно принятой продольной арматуры каркаса
Процент армирования:
Т.к. μ > μmin = 0,0005, то конструктивные требования соблюдены.
Проверяем прочность:
Несущая способность:
Им соответствуют точки теоретического обрыва (при перечсечении эпюры моментов прямой Мu). Фактически стержни обрываются с учетом их заделки в бетон на величину:
где Qi – поперечная сила в месте теоретического обрыва (рис. 4)
qsw,i – интенсивность поперечного армирования на участке обрыва
d – диаметр обрываемого стержня
Для каркасов:
Нижняя арматура 16 А-III:
Примем ω1 = 370мм
Примем ω2 = 660мм
Сетка 12 А-III:
Примем ω3 = 685мм
Примем ω4 = 465мм
Примем ω5 = 545мм
Примем ω6 = 610мм
Для соединения каркасов соседних пролетов принимаем хомут d=18мм с нахлестом на каркас 300мм
РАСЧЕТ ГЛАВНОЙ БАЛКИ
Постоянная сосредоточенная сила от пола и перекрытия:
где gпл – расчетная распределенная нагрузка от пола и перекрытия а – шаг второстепенных балок
dпл – заглубление плиты в стену;
с – привязка внутренней грани стены к оси.
где g1 – расчетная распределенная нагрузка от веса перекрытия
g2 – расчетная распределенная нагрузка от веса керамической плитки
g3 – расчетная распределенная нагрузка от веса ц.п. стяжки
g4 – расчетная распределенная нагрузка от веса звукоизоляции
где γ – объемная масса железобетона
γf – коэффициент надежности для нагрузки от собственного веса
Постоянная сосредоточенная сила от веса главной балки выступающей под плитой:
,
;
Постоянная сосредоточенная сила от веса второстепенной балки выступающей под плитой:
Постоянная сосредоточенная сила на главную балку:
Временная сосредоточенная сила на главную балку:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.