Фабрика для обогащения магнетит-гематитовых руд Оленегорского месторождения. Расчет технологических схем, включающих процессы переработки, использующиеся в современном обогащении магнетитовых руд, страница 11

Для рассчитанной шламовой схемы баланс воды приведен в таблице 14.

Таблица 14

Баланс общей воды на фабрике

Поступает воды  в процесс	м3/ч	Уходит воды из процесса	м3/ч
С исходной водой W1	15,3	Хвосты ММС Iстадия	671,06
Измельчение I стадия	443,7	Хвосты ММС IIстадия	2882,67
Магнитная сепарация I стадия	779,64	Хвосты дешламации	2318,48
Классификация в гидроциклоне	4332,12	Хвосты ММС IIIстадия	3778,8
Измельчение II стадия	375,74	С концентьратом	227,05
Магнитная сепарация II стадия	3892,16	Хвосты ММС IVстадия	2707,09
Магнитная сепарация III стадия	2032,16
Магнитная сепарация IV стадия	2342,43
Всего поступает W1 + SL	10314,73	Всего уходит SWi	10314,73

Как видно из таблицы количество воды, поступающей в операцию, равняется количеству воды, уходящей с продуктами обогащения, это свидетельствует о том, что расчет выполнен правильно.

2.3. Выбор и технологический расчет обогатительного оборудования

2.3.1. Выбор и расчет оборудования обогатительного передела

Учитывая, что руды Оленегорского месторождения относятся в основном к средне и крупновкрапленным, то самые распространенные схемы измельчения, перерабатывающие аналогичную руду – это измельчение в две стадии.

В первой стадии принимаем измельчение в стержневых мельницах, что позволит получать равномерный по крупности слив и без переизмельчения.

В зависимости от заданной производительности фабрики намечаем по стандарту три типоразмера мельниц для сравнения [6]:

            МСЦ 3,6х5,5;             V=51,4 м³;

МСЦ 4,0х5,5;             V=64,0 м³;

МСЦ 4,5х6,0;             V=74,3 м³;

Удельная производительность мельниц МСЦ 2,7 ´ 3,6, применяемых на аналогичных фабриках, q₁ = 1,17 т /м³ ч, тогда удельная производительность проектируемой мельницы:

                                       (19)

где q–удельная производительность проектируемой мельницы по вновь образованному классу, т/м³ч;

q₁-удельная производительность работающей мельницы по тому же классу, т /м³ч;

k_и – коэффициент, учитывающий различие в измельчаемости на проектируемой к переработке и перерабатываемой руды, k_и =1;

k_к - коэффициент, учитывающий различие в крупности исходного и конечного продуктов измельчения на действующей и на проектируемой фабриках, k_к =1,04;

k_D - коэффициент, учитывающий различие в диаметрах барабанов проектируемой и работающей мельниц;

k_{T -} коэффициент, учитывающий различие в типе проектируемой и работающей мельниц, k_T =1.

                                           (20)

где D и D₁ – соответственно номинальные диаметры барабанов проектируемой к установке и работающей (эталонной) мельниц.

После выбора коэффициентов рассчитываем удельные нагрузки по расчетному классу – 74 мкм для мельниц выбранных типоразмеров:

=1,17·1·1,04·1,16·1=1,41;

=1,17·1·1,04·1,23·1=1,50;

=1,17·1·1,04·1,3·1=1,58;

Определяем производительность мельниц по руде:

                                                  (21)

где Q – производительность мельницы по исходной руде, т /ч;

V– объем барабана мельницы, м³;

b_к – содержание класса – 0,074 мм в конечном продукте, % (b_к=22 %);

b_и - содержание класса – 0,074 мм в исходном продукте, % (b_и = 9 %).