Другие предметы \ Железобетонные и каменные конструкции

Расчет и конструирование несущих железобетонных и каменных конструкций многоэтажного здания (плиты, ригеля, колонны, фундамента, простенка, стены подвала), страница 9

Теоретическая точка обрыва 6-х стержней Ø28 А-Ш(А400):

М_ф,6Ø28 = М_ф,1Ø28 · 6 = 163 · 6 = 978 кН · м.

На правой опоре ригеля:

Несущая способность ригеля на правой стороне:

М_ф,Ø28 = A_s_,1Ø28 · R_s · z_b=6.158 · 365(100) · 77,4=174 кН · м.

Теоретическая точка обрыва 6-х стержней Ø28 А-Ш(А400):

М_ф,6Ø28 = М_ф,1Ø28 · 6 = 174 · 6 = 1044 кН · м.

Работа верхней пролетной арматуры на восприятие:

Несущая способность арматуры 6Ø25мм, расположенной в верхнем сечении ригеля:

М_ф,6Ø25 = A_s_,6Ø25 · R_s · z_b=27,8· 365(100) · 78,5 =844 кН · м.

2.7. Определение величины запуска арматуры за место

теоретического обрыва.

Обрываемые в пролете и у опоры растянутые стержни необходимо завести за сечение, в котором они по расчету не требуются (за место теоретического обрыва)

на величину «W», для обеспечения анкеровки растянутой арматуры, но не менее чем на 20d, где d – диаметр обрываемых стержней.

;

где : ;

Теоретическим местом обрыва арматуры Ø36 в I-ом пролете является точка с М_ф,6Ø36=1494 кН·м.

Этой точке на эпюре «Q» соответствует Q₁= 400кН.

;

Принимаем W₁ =80cм.

Аналогично определяем место теоретического обрыва, в точке на эпюре «Q», соответствующей Q₂ =600кН.

Принимаем W₂ =138cм.

Аналогично определяем место теоретического обрыва, в точке на эпюре «Q», соответствующей Q₃ = 630 кН.

Принимаем W₃ =145 cм.

Теоретическим местом обрыва арматуры Ø28 в II-ом пролете является точка с М_ф,3Ø32=978 кН·м.

Этой точке на эпюре «Q» соответствует Q₄=390 кН.

;

Принимаем W₄ =92cм.

Аналогично определяем место теоретического обрыва, в точке на эпюре «Q», соответствующей Q₅ =298 кН:

Принимаем W₅ =75cм.

Аналогично определяем место теоретического обрыва, в точке на эпюре «Q», соответствующей Q₆ =370 кН.

;

Принимаем W₆ =88cм.

3. Расчет и проектирование колонны.

Исходные данные.

Производим расчет колонны подвала, на которую действует нагрузка от 5-ти перекрытий (здание 5-ти этажное).

Материалы для проектирования колонны:

Бетон класса В30 (по заданию)

R_b=17 МПа; R_bt=1,2 МПа; табл.13, [11]

R_b_,_s_е_r=22 МПа; R_bt_,_s_е_r=1,80 МПа; табл. 12, [11]

γ_b₂ =0,9;табл. 15 [11]; Е_b =29·10³ МПа; табл. 18, [11]

R_b = 17 · 0,9 =15,3 МПа; R_bt= 1,2 · 0,9 ≈1,08 МПа.

Арматура класса А-III

R_s = 365 МПа; R_sc = 365 МПа, - табл. 22 [11]

Сварные сетки из стали класса Вр-I Ø 3...5мм;R_s= 410 МПа; R_sw = 290 МПа;R_s_с = 375 МПа, -табл. 23, [11].

Расчетная нагрузка от конструкции перекрытия

N_nep = 28,5 · 7 · 10 =1995 кН.

Расчетная временная нагрузка

N_Bp =152,4· 7 · 10= 10640 кН.

В том числе кратковременная

N_{вр.крат.} = 7 · 10· (2.6 · 6) = 1092 кН.

Собственный вес колонны (предварительно задаемся сечением 600х600мм).

N_кол. = 0,6 ·0,6 · (4,8 · 6 + 2,3) ·25∙1,1 = 308 кН.

Полная расчетная нагрузка

N_пол. = 1995 + 10640 + 308 = 12943кН.

Расчет ведем методом последовательных приближений, в соответствие c п.3.25 [10], расчетная длина равна фактической; ℓ_о =2,3м.

Определяем гибкость колонны по формуле:

Определяем отношение полной расчетной длительной нагрузки к полной по формуле:

Случайный эксцентриситет в соответствии с п. 1.21 [11], определим из условия е_а= l/30 · h= 1/30 · 60 ≈ 2,0см;

е_а = (1/600)ℓ_о = (1/600) ·230 = 0,4см.

Предполагая отсутствие промежуточных стержней при а = а^/ = 0,15h, по таблице 26 и 27 [7]; находим: φ_b= 0,92; φ_sb = 0,92 из условия 119 [7]; находим, принимая в первом приближении принимая в первом приближении φ_b= φ_sb=0,92;