При максимальном диаметре рабочей арматуры d = 36мм, для обеспечения контактной точечной сварки каркасов принимаем qsw = 10мм, asw = 0,785 см2. При наличии 3-х каркасов в сечении, n = 3, определяем, что: «Asw»будет равна:
Asw = n·as = 3·0,785 = 2,355 см2.
Поперечная арматура из стали класса A-III; Rsw = 255 МПа в соответствии с примечаниями к таблице 22 [11].
В
соответствии с требованиями п.5.27 [11] шаг хомутов определяем по формуле:
Проверяем необходимость расчета по наклонному сечению
Q <0,6 · Rbt · b · ho = 0,6 · 1,17(100) · 40 · 82 = 230256 Н ≈230 кН.
Q = 1022 кН > [Q] = 230 кН.
Условия не удовлетворяются. Расчет необходим.
Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами по условию 72 [11], принимаем s = 30см, в связи со значительным недобором прочности по наклонному сечению.
Q ≤0,3 · φ · w1 · φb1 · Rb · b · h0;
где: φw1- принимаем по формуле 73 [11];
.
где: φb1 принимаем по формуле 74 [11];
Определяем поперечную силу «Q»:
Q ≤0,3 · φw1 · φb1 · Rb · b · h0=0,3 · 1,1 · 0,81·17,55(100) · 40 · 82=
=1539 кН > 1022 кН.
Условие требования СНиП- выполняется.
Проверим соблюдение условия формулы 81,83 [11]
где: φb3 = 0,6; φf = 0; φn =0
qsw = 3000,3 H/ см > 1404 Н/см.
Условия проверки удовлетворяется.
Рис. 14. Конструктивные размеры каркаса для армирования ригеля.
На
при опорном участке, равном ≈ 
; s = 300мм; на остальной части
но принимаем не более меньшей стороны балки s = 40см.
2.5. Расчет поперечной арматуры ригеля П-го пролета
Поперечная сила на опоре Q1,0ℓ02 = 833 кН.
При d = 28мм и d = 25мм (т.е. два диаметра в сечение) для обеспечения контактной точечной сварки каркасов принимаем dsw=10мм;asw = 0,785см2.
При наличии 3-х каркасов в сечении n=3,
Asw=n · а=3 · 0,785 =2,355см2,
A-III; с Rsw = 255 МПа.
Проверяем необходимость расчета по наклонному сечению.
Q ≤0,6 · Rbt · b · h0=0,6 · 1,17(100) · 40 · 82= 230256 Н ≈ 230 кН
Q = 833 кН > [Q] = 230 кН.
Условие не удовлетворяется. Расчет необходим.
Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами по условию 72 [11], принимаем s= 20см, в связи со значительным недобором прочности по наклонному сечению.
Q ≤0,3 · φw1 · φb1 · Rb · b · h0
где: φb1принимаем по формуле 73 [11];
где: φb1 принимаем по формуле 74 [11];
Определяем поперечную силу Q:
Q≤0,3 · φw1 · φb1 · Rb · b · h0=0,3 · 1,1 · 0,81·17,55(100) · 40 · 82=
=1539кН > 833кН.
Условие требования СНиП - выполняется.
Рис.15 Конструктивные размеры каркаса
для армирования ригеля.
Проверим соблюдение условия формулы 81,83 [11]
где: φb3 = 0,6; φf = 0; φn =0
qsw = 3000,3 H/ см > 1404 Н/см.
Условия проверки удовлетворяются.
На при опорном участке, равном ≈ 
; s = 300мм; на остальной части:
но принимаем не более меньшей стороны балки s = 40см.
2.6.Построение эпюры материалов (моментов арматуры)
Чтобы установить место обрыва стержней, строим эпюру моментов арматуры (эпюру материалов).
Для этого вычислим моменты «Мф», воспринимаемые одним стержнем фактически подобранного диаметра арматуры.
Затем определяем несущую способность арматуры, принятой в расчете и теоретические точки ее обрыва.
Ригель 1-го пролета.
Плечо внутренней пары сил в пролете:
Несущая способность 1 Ø 36 А-Ш(А400):
Мф,1Ø36=As,1Ø36 · Rs · zb=10,18· 365(100) · 67= 248951Н · см2 =249кН · м.
Теоретическая точка обрыва 6-сти стержней Ø 36:
Мф,6Ø36 = Мф,1Ø36 · 6 = 249 ·6 = 1494 кН · м.
Несущая способность ригеля в пролете:
Мф = 1494кН · м.
На опоре:
Мф,1Ø32= As,1Ø32 · Rs · zb=8,042 · 365(100) · 72,6= 213104 Н ·см2 =213 кН · м.
Несущая способность ригеля на опоре:
Мф, 6Ø32= Мф,1Ø32 ∙6= 213∙6=1278 кН · м
Ригель II-го пролета
Плечо внутренней пары сил в пролете:
Несущая способность 1Ø28 А-Ш(А400):
Мф,Ø28 = As,1Ø28 · Rs · zb=6.158 · 365(100) · 72,6=163 кН · м.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.