Отсюда значение Rbc,red с учетом коэффициента условий работы γbc= 0,9 в соответствии с п.3. 113 в [7] по формуле 48 [11]:
Rbc, red = γbc· (Rbc + φ·μxy · Rs,xy) = 0,9 · (17,55+ 0,9 · 0,071 · 365) = 37 МПа.
Для бетона замоноличивания в одной из подрезок, при кольцевой подрезке.
Бетон замоноличивания класса В15 (Rbs = 7,7МПа, при γb2 = 0,9)
Asx = Asy = 1,131 см2.
Aef = 76*6,5= 494см2; nх = 2; ℓх = 78см; пу=14; ℓу=5см.
Rbs,red с учетом коэффициента условий работы γbs= 0,8 в соответствии с п.3.113 в [7], по формуле 48 [11]:
Rbs, red = γbs(Rbs + φ · μxy · Rs,xy) = 0,8(7,7 + 0,5 · 0,0086 · 365) = 19МПа
Определим значение «w» по формуле 56 [11] по классу бетона замоноличивания, поскольку подрезка располагается по всей ширине наиболее сжатой грани колонны, при этом принимаем минимальное значение μxy = 0,18
δ2 = 10 · μxy = 10 · 0,086 = 0,86 > 0,15;
Принимаем δ = 0,15; α= 0,85 по таблице 3.12 [11].
ω = а - 0,008 Rbs,red+ δ = 0,85 - 0,008 · 19+ 0,5 = 0,198 < 0,9.
Принимаем ω = 0,85.
Приводим сечение стыка к бетону колонны, при этом ширина подрезки становится равной:
Высота подрезки b'f = 6,5см по рис.20
Aov= (b'f – b) · h'f = (39 - 76) · 6,5 = - 240 см2
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием определяют по формуле 25 [5] при σsc;и=500 МПа по п.3.12 [11].
Высота сжатой зоны из условия 37 [11]:
х = 40см > 6,5см
Так как х = 41см > ξR · ho = 0,636 · 76 = 48,3 см , то уточняем высоту сжатой зоны по формуле 132 [11].
Для этого вычислим:
Прочность стыка проверим по условию 36 [11] с учетом несущей способности подрезки:
N·e ≤ Rbc,red · b · x( ho - x / 2) + Rbs, red · Aov · ( ho – hf / / 2 ) + Rsc · A's(ho-a' );
где: Rsc = 365МПа по таблице 22 [11]
5074000 · 16≤42,8(100)· 40·41·(32 – 41/2)+19,2(100) · (-110,5)( 32-6,5/2)
+ 365(100) · 38,9(32 - 4);
812,5кН·м < 1144 кН·м, где: A/s = 0,5·As,tot = 0,5·77,8 = 38,9см2.
To есть прочность стыка в стадии эксплуатации обеспечена.
Проверим трещиностойкость защитного слоя замоноличенного участка колонны согласно п. 3.21 [11] по аналогии с расчетом по прочности стыка в стадии эксплуатации:
ho= h - a = 60 - 4 = 54см
ω = 0,85 - 0,006 Rb,ser = 0,85 - 0,006 ·20 = 0,73
h/f =6,5см
Aov = (b'f – b) · h'f = (11 - 60) · 6,5 = - 188,5 см2.
Rs = Rsc = Rs,ser = 390МПа.
где: Rbc,ser = 36 МПа по таблице 12 [11], при В40; при γb2 = 1,0
Rsc = 390 МПа по таблицам 15, 2а и 23* (примечания)
645 кН·м < 656 кН·м
Трещиностойкость стыка в стадии эксплуатации обеспечена.
Б. Расчет незамоноличенного стыка в стадии возведения
Определяем расчетное сопротивление бетона смятию с учетом косвенного армирования согласно п.3.41 [11].
Площадь части сечения торца колонны, ограниченная контуром сеток, равна:
Aef= 40·40= 1600 см2.
За площадь смятия принимаем площадь распределительного листа, поскольку его толщина 20мм превышает 1/3 расстояния от края листа до центрирующей прокладки (5/3 = 1,7см):
А ℓос.1 = 30х30 = 900см2.
Поскольку b = 58см < 3 · 42 = 126см, принимаем:
Aℓoc.2 = Aef= 1764см2.
Отсюда определяем по формуле 105 [11]:
Определяем φs по формуле 106 [11]:
Далее принимаем рассчитанные ранее значения:
μху = 0,109; φ = 0,775; ψ= 1,061.
Поскольку расчет ведем на нагрузки в стадии возведения, принимаем,
Rb = 29,7МПа, т.е. при γ= 1,1, (см. таблицы 13 и 15 [11])
Значение Rb,ℓoc определяем по формуле 104 [11], учитывая что коэфт ψloc= 0,75:
R*b,ℓoc =ψℓoc(Rbc · φb+ φ · μху · φs
=0,75(29,7·l,44+0,775·0,109·365·2,53)=91МПа
По формуле 229 [7] определим усилие, воспринимаемое арматурными выпусками отдельно каждого диаметра:
Радиус инерции: 
Длина сваренных выпусков ℓ = ℓо = 100см.
Гибкость выпусков
По таблице 72 [7] гибкость при Rs= 365 МПА.
Усилие, воспринимаемое выпусками:
Nout = NØ40 +NØ40 = φ Ø40 · Rs · As,Ø32 · 0,5 +φ Ø32 · Rs · As,Ø32 · 0,5 =(0,408 · 365(100) · 81,44 · 0,5) · 2=1212804 Н ≈1212кН
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.