Проектирование ядерной энергетической установки с многорежимными плазменными термоэмиссионными преобразователями: Учебное пособие, страница 13

Рассмотренные в данном параграфе результаты оценочных расчетов массогабаритных характеристик активной зоны и холодильника-излучателя использовались для последующих исследований динамических характеристик ЭГК и энергоустановки в целом.

5.    Расчет динамических характеристик электрогенерирующего канала и канала холодильника-излучателя

Рассмотрим изменение характеристик ЭГК и канала холодильника-излучателя во времени при переходе с одного уровня мощности N(1) на другой N(2). Каждому из этих режимов соответствует определенное время функционирования ЯТЭУ (τ(1) и τ(2)) и, следовательно, некоторая максимально допустимая температура катодов ЭГК. Результаты расчетов стационарных режимов канала и массогабаритных характеристик ЯТЭУ позволяют при заданных Т(1)2max и Т(2)2max определить следующие параметры:  количество ЭГЭ в ЭГК; длину канала ХИ, соответствующую одному ЭГК; уровень тепловой мощности реактора-преобразователя; скорость прокачки теплоносителя, необходимую для сброса не преобразованной теплоты; величину тока в канале и давление цезиевых паров, соответствующих максимумам мощностей при каждом уровне тепловыделения. В таблице приведены перечисленные параметры для двух значений генерируемой мощности: N(1) = 1МВт и N(2) = 15 МВт, τ(1)>7 лет. τ(2) = I час. Для массогабаритных характеристик определяющим является режим с высокой мощностью, поэтому количество ЭГК и длина канала ХИ соответствуют мощности N(2)= 15 МВт.

С ростом тепловой мощности реактора необходимо увеличивать скорость прокачки теплоносителя в соответствии с формулой [39]

, где На.з - высота активной зоны; ΔT7 - перепад температуры теплоносителя по длине ЭГК.

Поэтому, задавая некоторый закон изменения во времени объемной плотности тепловыделения, одновременно можно оценить характер изменения расхода теплоносителя и мощности насоса. Учитывая, что мощность насоса прямо пропорциональна сбрасываемой мощности и квадрату скорости теплоносителя в канале, нетрудно показать, что при переходе с уровня N(1)= 1 МВт на режим N (2)= 15 МВт мощность, затрачиваемая на прокачку теплоносителя, должна возрасти более чем в 100 раз, а секундный расход теплоносителя - примерно в 5 раз.

Таблица  7

Параметры

ЭГК с гладким катодом

ЭГК с многополостным катодом

N(1)= 1 МВт

N(2)= 15 МВт

N(1)= 1 МВт

N(2)= 15 МВт

Количества ЭГЭ в ЭГК

33

33

3

30

Средняя температура теплоносителя

900

1250

800

1150

Площадь ХИ, м2

300

400

380

407

Длина ХИ, м

16,0

16,0

18,6

18,6

Объемная плотность, тепло выделения, Вт/см 3

100

540

80

600

Скорость прокачки теплоносителя в A3, м/с

0,7

3,4

0, 67

3,55

Ток в канале, А

30

140

35

160

С увеличением тепловыделения в топливных сердечниках постепенно возрастают температуры катодов ЭГЭ, при этом давление цезиевых паров, соответствующее первоначальному состоянию системы, становится неоптимальным. Кроме того, по мере разогрева катодов должна изменяться и нагрузка канала. Действительно, рассмотренные в подразделе 3 результаты показывают, что с увеличением qv величина тока в канале, соответствующая максимуму мощности, соответственно возрастает. Диапазон изменения тока приведен в табл. 7.

На форсированном режиме N(2)=15 МВт размеры холодильника-излучателя и, следовательно, средняя температура теплоносителя в канале ХИ соответствуют минимуму массы энергоустановки (см. табл. 4). При уровне мощности N(1)= 1 МВт  площадь холодильника-излучателя оценивалась из условия обеспечения оптимального температурного режима для анодов ЭГК. При этом для сброса излишней тепловой мощности требуется меньшая площадь поверхности (на~30%), чем на форсированном режиме. Это означает, что при неизменной длине холодильника-излучателя переход с одного уровня мощности на другой требует постепенного подключения дополнительных каналов.