Q5 = 56,52 DЭ G2 ,
гдеDЭ - общий угар сплава, % ( для термических печей он равен 0,5...1,0 % от массы садки) G2 - масса садки, кг/ч, кг/период.
В плавильных печах учитывается тепло от окисления всех примесей сплава и его основы (меди, алюминия, магния, железа и т.д. ):
Q5=SDHi G3 0,01 DЭi,
гдеDHi - тепловой эффект реакции окисления i-й примеси и основы сплава при температуре расплава, кДж/кг (прил 11); G3- масса элемента в завалке, кг/ч, кг/период; DЭi,- угар i-го элемента и основы сплава во время плавки, % /5,8,12/
G3=0,01 G1 Эi ,
где Эi - содержание i-го элемента и основы сплава в завалке, %.
6) Тепло, выделяющееся от сгорания электродов, кДж/период:
Q6=0,6 DHэлG4t ,
где 0,6 - коэффициент, учитывающий, что не все тепло от сгорания электродов выделяется внутри печи; DHэл - тепловой эффект реакции сгорания электродов до СО, кДж/кг ( для электродуговой печи может быть принят в пределах 1700...1900 кДж/кг); G4 - расход электродов, кг/ч; t-время плавки, ч. Средний расход электродов при плавке стали может быть принят 6...10 кг/т стали, при плавке чугуна 1...3 кг/т чугуна.
7)Тепло, выделившееся при образовании шлака, кДж/ч, кДж/период:
Q7 = 258 G5,
где 258 - тепловой эффект образования шлака, кДж/кг; G5 - масса образовавшегося шлака, кг/ч, кг/период.
При плавке стали с окислением в электродуговой печи образуется 5...8 % шлака, переплавом 4...5 % шлака, при плавке чугуна 4...5 % шлака от массы металлозавалки. При плавке чугуна в вагранке образуется 8...10 % шлака от производительности вагранки.
1) Полезное тепло, необходимое для нагрева материалов до температуры заданной по технологическому процессу, если они поступают в печь подогретыми, кДж/ч, кДж/период:
Q8=G1 C4(t5-t4), где С4 - средняя теплоемкость материалов в интервале от начальной t4 до конечной t5 температур нагрева кДж/(кг 0 С).
Тепло, необходимое для нагрева, плавления и перегрева сплава до заданной температуры, кДж/ч, кДж/период:
Q8=G1(C4(t6 - t4) + q +C5(t7 - t6)),
где t6 - средняя температура плавления шихты, 0С;
q - средняя величина скрытой теплоты плавления шихты, кДж/кг;
С5 - средняя теплоемкость сплава в жидком состоянии в интервале температур плавления t6 и перегрева t7 , кДж/(кг 0 С) (см. приложение 7...10).
Тепло, необходимое для нагрева и сушки форм и стержней определяют с использованием h-d диаграммы, однако для приближенных расчетов можно воспользоваться уравнением / 4 / , кДж/ч, кДж/период:
Q8=G2(0,001(C6+41,9W2)(t9-t8) + 0,01(W1-W2)(2366-4,19 t8+2,09 t10)),
где G2 - масса сухого материала, кг/ч, кг/период; C6 - теплоемкость материала, кДж/(кг 0 С); W1 ,W2 - влажность материала до и после сушки, %; t8, t9 - начальная и конечная температура сушки материала, 0С; t10 - температура газов в рабочем пространстве печи, 0С.
2) Тепло, уносимое шлаками, кДж/ч, кДж/период:
Q9=G5 C7 t11, где C7= 209,36+0,69 t11+2 10-5 t211 - теплоемкость шлака при температуре t11 , Дж/(кг 0 С).
3) Тепло, идущее на разложение известняка, кДж/ч, кДж/период:
Q10=4061,39 0,44 G6 , где 4061,39- тепловой эффект реакции разложения известняка в пересчете на получающийся оксид кальция, Дж/кг; 0,44- средняя доля оксида кальция в известняке; G6 - расход известняка, кг/ч, кг/период;
Расход известняка для образования шлака принимается при выплавке чугуна в вагранке с кислой футеровкой 2...3 %, с основной футеровкой 7...10 %, при плавке чугуна в электродуговой печи до 1,5 % , при плавке стали в электродуговой печи с окислением расход известняка достигает 3...4 % , переплавом 1,5...2,0 % от массы металлозавалки.
4) Тепло, уносимое отходящими газами, кДж/ч, кДж/период:
Q11=B Vд C8 t12 , где Vд -объем отходящих газов на единицу массы или объема топлива, м3/кг, м3/м3; C8 - средняя удельная теплоемкость отходящих газов (определяется при расчете горения топлива), Дж/(кг 0 С). Для ваграночных газов при t12=550 0С, C8=1,42 Дж/(кг 0 С); t12- температура отходящих газов, 0 С (для коксовых вагранок 500... 700 0 С, коксогазовых 700 0 С и выше.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.