Определение предела передаваемой мощности передачи и влияния нагрузки и АРВ на этот параметр. Анализ динамической устойчивости электроэнергетической системы методом площадей, страница 7

∆δ₍₈₎ = 6,89º + 4,7 ∙ (1 – 1,29 ∙ sin 69,34º) = 5,92º;

δ₍₉₎ = 5,92º + 69,34º = 75,27º;

∆δ₍₉₎ = 5,92º + 4,7 ∙ (1 – 1,29 ∙ sin 75,27º) = 4,76º;

δ₍₁₀₎ = 4,76º + 75,27º = 80,02º;

∆δ₍₁₀₎ = 4,76º + 4,7 ∙ (1 – 1,29 ∙ sin 80,02º) = 3,49º;

δ₍₁₁₎ = 3,49º + 80,02º = 83,51º;

∆δ₍₁₁₎ = 3,49º + 4,7 ∙ (1 – 1,29 ∙ sin 83,51º) = 2,16º;

δ₍₁₂₎ = 2,16º + 83,51º = 85,67º;

∆δ₍₁₂₎ = 2,16º + 4,7 ∙ (1 – 1,29 ∙ sin 85,67º) = 0,82º;

δ₍₁₃₎ = 0,82º + 85,67º = 86,49º;

∆δ₍₁₃₎ = 0,82º + 4,7 ∙ (1 – 1,29 ∙ sin 86,49º) = –0,54º;

δ₍₁₄₎ = –0,54º + 86,49º = 85,95º – угол начинает уменьшаться.

Двухфазное КЗ на землю (97,49º):

∆P₍₀₎ = P₀ – Р_3Е¢ ∙ sin δ₍₀₎;

δ₍₀₎ = 22,89º;

δ₍₁₎ = 1,7º + 22,89º = 24,59º;

∆δ₍₁₎ =1,7º + 4,7 ∙ (1 – 0,705 ∙ sin 24,59º) = 5,02º;

δ₍₂₎ = 5,02º + 24,59º = 29,61º;

∆δ₍₂₎ = 5,02º + 4,7 ∙ (1 – 0,705 ∙ sin 29,61º) = 8,08º;

δ₍₃₎ = 8,08º + 29,61º = 37,69º;

∆δ₍₃₎ = 8,08º + 4,7 ∙ (1 – 0,705 ∙ sin 37,69º) = 10,75º;

δ₍₄₎ = 10,75º + 37,69º = 48,44º;

∆δ₍₄₎ = 10,75º + 4,7 ∙ (1 – 0,705 ∙ sin 48,44º) = 12,97º;

δ₍₅₎ = 12,97º + 48,44º = 61,41º;

∆δ₍₅₎ = 12,97º + 4,7 ∙ (1 – 0,705 ∙ sin 61,41º) = 14,76º;

δ₍₆₎ = 14,76º +61,41º = 76,17º;

∆δ₍₆₎ = 14,76º + 4,7 ∙ (1 – 0,705 ∙ sin 76,17º) = 16,24º;

δ₍₇₎ = 16,24º + 76,17º = 92,41º;

∆δ₍₇₎ = 16,24º + 4,7 ∙ (1 – 0,705 ∙ sin 92,41º) = 17,63º;

δ₍₈₎ = 17,63º + 92,41º = 110,04º;

δ = 110,04º > δ_{пр.откл.} = 97,49º.

Трехфазное КЗ (76,18º):

δ₍₀₎ = 22,89º;

δ₍₁₎ = 2,35º + 22,89º = 25,24º;

∆δ₍₁₎ =2,35º + 4,7 ∙ (1 – 0 ∙ sin 25,24º) = 7,05º;

δ₍₂₎ = 7,05º + 25,24º = 32,29º;

∆δ₍₂₎ = 7,05º + 4,7 ∙ (1 – 0 ∙ sin 32,29º) = 11,75º;

δ₍₃₎ = 11,75º + 32,29º = 44,04º;

∆δ₍₃₎ = 11,75º + 4,7 ∙ (1 – 0 ∙ sin 44,04º) = 16,45º;

δ₍₄₎ = 16,45º + 44,04º = 60,49º;

∆δ₍₄₎ = 16,45º + 4,7 ∙ (1 – 0 ∙ sin 60,49º) = 21,15º;

δ₍₅₎ = 21,15º + 60,49º = 81,64º;

δ = 81,64º > δ_{пр.откл.} = 76,18º.

4.3 Исследование динамической устойчивости с учетом действия АРТ, АПВ, РЗ

Временная диаграмма для исследования динамической устойчивости с учетом действия автоматической разгрузки паровых турбин (АРТ), автоматического повторного включения ЛЭП (АПВ) и релейной защиты (РЗ) и временных зон действия соответствующих характеристик УХМ электрической мощности представлена на рис.6.

В расчетах необходимо принять:

-  время действия РЗ t_РЗ = (0,06 – 0,1)с;

-  собственное время отключения выключателя t_ОВ = (0,08 – 0,2)с;

-  время повторного включения t_пв = t_АПВ + t_ВВ;

где  t_АПВ – время действия устройства АПВ (0,2 – 0,5) с., t_ВВ – собственное время включения выключателя (0,1 – 0,3) с.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   . 3

1  Расчет параметров эквивалентной схемы замещения   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .  4

2 определение предела передаваемой мощности передачи и влияния нагрузки и АРВ на этот параметр.   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   . 10

3 Анализ динамической устойчивости электроэнергетической системы методом площадей .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .   .21

4 Анализ динамической устойчивости при коротком замыкании на ЛЭП методом

численного интегрирования нелинейного дифференциального уравнения  .   .   .   .   .   .   .   .   .  29