Строительство и архитектура \ Проектирование сборных железобетонных конструкций промышленного здания

Проектирование сборных железобетонных конструкций промышленного здания. Часть 2. Проектирование предварительно напряженного элемента и внецентренно нагруженных фундаментов: Пособие для курсового и дипломного проектирования, страница 18

7.3 Расчет подкрановой части двухветвенной колонны крайнего ряда

Общий вид и размеры сечения колонны показаны на рисунке      .

Рисунок     –

Расчет надкрановой части колонны выполняется так же, как и в предыдущем примере

Т а б л и ц а  7.3 – Расчет подкрановой части двухветвенной колонны

Номера

Обозначение или расчетная формула

Сочетание нагрузок

операций

1

2

3

1

N, кН

1560

1800

1400

2

Nl, кН

1200

1200

1200

3

M, кН×м

530

450

880

4

Ml, кН×м

21,1

21,1

21,1

5

Q, кН

49,6

55,0

42,0

6

l0 = 1,5Нн, м

10,8

7

Высота сечения колонны h1, м

1,4

8

Расстояние между осями ветвей d1, м

1,1

9

Шаг распорок S, м

1,8

10

Число панелей колонны

4

11

Ширина ветви b, м

0,5

12

Высота ветви h, м

0,3

13

с = с¢, м

0,03

14

d = h – c, м

0,27

15

Класс бетона

С 20/25

16

fcd, fctd, МПа

13,3; 1,0

17

Класс арматуры

S500

18

fyd, МПа

450

19

Есж, Еs, МПа

29×103;

2×105

20

a = Еs/Есж

6,9

21

Приведенный радиус инерции, м

 

0,293

22

Приведенная гибкость lred = l0/rred

36,8 > 14

23

Момент инерции сечения, м4

Ic = 2[bh3/12 + bh(h1/2)2]

0,093

24

Коэффициент армирования ветви m

0,01

25

aIs = 2ambh(h1/2)2, м4

0,00844

26

Изгибающий момент в ветви

M1 = M + Nd1/2, кН×м

1388

27

Эксцентриситет l0 = M/N, м

0,25

28

dl = l0/h1, м

0,18

29

dl min = 0,5 – 0,1l0/h1 – 0,01fcd, м

0,29

30

j(¥, t0)

2

31

klt = 1 + 0,5

1,86

32

0,38

33

40000

34

h = 1/(1 – N/Ncr)

1,05

35

Усилия в ветвях Nc1 = N/2 + Mh/d1, кН

1286

36

Ncr = N/2 – Mh/d, кН

274

37

Изгибающий момент ветвей

Mc = QS/4, кН×м

24,8

38

Эксцентриситет l0 = Mс/Nс, м

0,019

39

l = l0 + h/2 – c, м

0,139

40

Mcd = Nc1l, кН×м

178,8

41

0,434 > 0,368

42

Dam lim = am – am lim

0,066

43

см2

2,52

44

Принять сечение арматуры не менее 0,002bd около каждой грани, Asc = Ast, см2

6,03

3Æ16

45

m = (Asc + Ast)/bd, при существенном расхождении уточнить m (идти к п. 24)

0,008 » 0,01

46

Изгибающий момент в распорке

Mp = ± QS/2, кН×м

49,5

47

Сечение распорки b; h; d, м

0,5; 0,8; 0,47

48

Сечение арматуры

Asc = Ast =  см2

2,5

49

Принято сечение арматуры, см2

3Æ12

S500

As = 3,4

50

Поперечная сила в распорке

Qр = 2Мр/h1, кН

70,7

51

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном, VRd = 0,4fctdbd, кН

94,0

52

Хомуты ставятся конструктивно, диаметром 6 мм из стали класса S240 с шагом 100 мм

Æ6

S240

53

Проверка прочности ветви

Mcd = amafcdbd2 + Ascfyd(d – c), кН×м

243,9 > 178,8
Скачать файл