Сечения |
||||||||
Нагрузки |
ВС |
ВА |
А |
|||||
M |
N |
M |
N |
M |
N |
Q |
||
Нагрузки и расчетные усилия |
||||||||
Постоянная G То же при y = 0,8 |
1 1¢ |
7,22 5,78 |
546 437 |
2,16 1,73 |
727 582 |
–5,21 –4,17 |
833 706 |
–0,768 –0,614 |
Снеговая S То же при y = 0,9 |
2 2¢ |
15,4 13,9 |
151 136 |
0,24 0,22 |
151 136 |
–7,48 –6,73 |
151 136 |
–0,805 –0,725 |
Крановая D То же при y = 0,85 |
3 3¢ |
–113,6 –96,6 |
– – |
327,4 278,3 |
735 625 |
79,1 67,2 |
735 625 |
–25,8 –21,9 |
Крановая D¢ То же при y = 0,85 |
4 4¢ |
–113,6 –96,6 |
– – |
3,4 2,9 |
195 166 |
–244,9 –208,2 |
195 166 |
–25,8 –21,9 |
Крановая Т¢ То же при y = 0,85 |
5 5¢ |
±0,57 ±0,48 |
– – |
±0,57 ±0,48 |
– – |
±166,3 ±141,3 |
– – |
±17,2 ±14,6 |
Крановая Т¢¢ То же при y = 0,85 |
6 6¢ |
±38,4 ±32,6 |
– – |
±38,4 ±32,6 |
– – |
±122,3 ±104,0 |
– – |
±8,8 ±7,5 |
Ветровая То же при y = 0,9 |
7 7¢ |
82,8 74,5 |
– – |
82,8 74,5 |
– – |
617,0 555,3 |
– – |
80,9 72,8 |
Ветровая То же при y = 0,9 |
8 8¢ |
–99,4 –89,5 |
– – |
–99,4 –89,5 |
– – |
–581,9 –523,7 |
– – |
–69,2 –62,3 |
Основные сочетания усилий |
||||||||
Наибольший + M и N |
1, 2¢, 7 |
1, 2¢, 3¢, 6¢,7¢ |
1¢, 3¢, 5¢, 7¢ |
|||||
95,6 |
682 |
387,8 |
1488 |
759,6 |
1330 |
64,9 |
||
Наибольший – M и N |
1¢, 3¢, 6¢, 8¢ |
1¢, 4¢, 6¢, 8¢ |
1, 2¢, 4¢, 5¢, 8¢ |
|||||
–212,9 |
437 |
–117,5 |
748 |
–885,1 |
1135 |
–100,3 |
||
Наибольший N и + M |
1, 2¢, 7¢ |
1, 2¢, 3¢, 6¢, 7¢ |
1, 2¢, 3¢, 5¢, 7¢ |
|||||
95,6 |
682 |
387,8 |
1488 |
751,9 |
1594 |
64,3 |
||
Наибольший N и – M |
1, 2¢, 3¢, 6¢, 8¢ |
1, 2¢, 3¢, 6¢, 8¢ |
1, 2¢, 3¢, 5¢, 8¢ |
|||||
–197,6 |
697 |
158,6 |
1488 |
–609,7 |
1594 |
–100,3 |
7 Подбор арматуры в стойках и проверка их прочности
7.1 Расчетные уравнения и формулы
При расчете сечений внецентренно сжатых элементов различают два случая [3]: случай больших эксцентриситетов, когда x = x/d £ xlim (рисунок 7.1, а) и случай малых эксцентриситетов, когда x = x/d > xlim (рисунок 7.1, в).
Рисунок 7.1 –
Расчет прочности нормальных сечений внецентренно сжатых элементов для случая больших эксцентриситетов следует производить как для изгибаемых элементов, принимая Msd = Nsdlo по формуле
Msd £ afcdSc + fydAsc(d – c1), (7.1)
где a = 0,85.
Высота сжатой зоны определяется из условия:
Nsd + fydAst – fydAsc = afcdSc, (7.2)
где х – высота сжатой зоны бетона; x = x/d – относительная высота сжатой зоны бетона; xlim – граничное значение высоты сжатой зоны бетона; Nsd – продольная сила, действующая на элемент; lo – эксцентриситет; Msd – изгибающий момент, действующий на элемент; fcd – расчетное сопротивление бетона сжатию; Sc – статический момент сжатой зоны бетона относительно нейтральной оси; fyd – расчетное сопротивление арматуры; Asc, Ast – площадь сечения сжатой и растянутой арматуры; d – рабочая высота сечения; c1 – ðàññòîÿíèå îò ñæàòîé ãðàíè äî öåíòðà òÿæåñòè ñæàòîé àðìàòóðû.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.