Реконструкция Новосибирской ТЭЦ-3 с установкой одной турбины Т-116-125-130 ст. № 14, страница 22

Общее выражение для полного количества тепла, полезно отданного в котельном агрегате, КДж/с.

,                 (5.1.7)

где i_п.п. – энтальпия перегретого пара, КДж/кг;

i_п.в. – энтальпия пит. воды, КДж/кг;

i_п.р. – энтальпия продувочной воды, КДж/кг;

D_п.п. – расход перегретого пара, кг/с.

КДж/с

Расход топлива, подаваемого в топку, кг/с:

                                    (5.1.8)

кг/с

Расчетный расход топлива, определяемый с учетом механической неполноты сгорания, кг/с:

                                        (5.1.9)

кг/с

5.2. Определение выбросов золы.

Определяем суммарные выбросы в атмосферу золы и недогоревших частиц твердого топлива, г/с:

       (5.2.1.)

где: А^Р, % - приведенная зольность топлива, табл.1.1.[14];

  - механический недожог и коэффициент уноса принимается из [14]:                         =0,5%, =0,95 [14] ;

 - КПД золоулавливания, принимается на уровне 0,98...0,99, что соответст­вует КПД электрофильтров.

5.3.Определение выбросов окислов серы и азота

Определяем максимальное количество окислов серы, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами , г/с:

  , (5.3.1.)

где S^P, % - содержание серы на рабочую массу топлива, табл. 1.1 [14];

 - КПД очистки газов от серы = 0,8...0,86 % - для современных систем очистки.

- доля летучей серы,связываемая летучей золой в котле, табл. 1.2. [14] = 0,2 %

   , (5.3.1.)

Определение (в порядке оценки) суммарного количества окислов азота, выбрасываемого в атмосферу с дымовыми газами, г/с:

  ,    (5.3.2.)

где:  - КПД систем подавления окислов азота (=0,4- при сжигании твер­дого топлива );       =0,6  поправочный коэффициент, табл. 1.2  [14]; 

- коэффициент, который учитывает вид топлива и равен 0,01-при сжигании твердого топлива;

К - параметр, который учитывает паропроизводительность котлоагрегата и оп­ределяется как:

 , где - паропроизводительность па­рогенератора, т/ч.

  ,    (5.3.2.)

5.4. Оределение выбросов оксида углерода

Определение максимального количества выбросов оксида углерода с ды­мовыми газами, г/с:

  (5.4.1.)

где: В, кг/с - расход натурального топлива;

, % - потери теплоты от механического недожога;

Ссо, кг/т (кг/тыс.м³) - выход оксидов углерода при сжигании твердого, жидкого и

газообразного топлива  .

Здесь , % - потери теплоты от  химической неполноты сгорания, принимаются в соответствии с табл.1.4  [14];

R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты из-за химической непол­ноты сгорания топлива, обусловленного содержанием в дымовых газах продук­тов неполного сгорания окиси углерода, табл. 1.4  [14];

, кДж/кг (кДж/м ) - низшая теплота сгорания натурального топлива;

, кг/м³ - удельный вес оксида углерода при нормальных условиях, равный 1,25кг/м³;

, кДж/м³ - теплота сгорания оксида углерода, равная 12650 кДж/м³.

    (5.4.1.)

5.5. Определение концентраций вредных веществ

Определение концентраций вредных веществ в дымовых газах (в порядке оценки), выбрасываемых в атмосферу на уровне устья источника рассеивания определяется по формуле, мг/м³:

     (5.5.1.)

где: , мЭ/кг (M³/M³) -теоретический объем продуктов сгорания, табл.1.1  [14];       Mi, г/с - выброс i-го вещества.

В результате проделанного анализа по определению концентрации вредных выбросов в атмосферу можно сделать вывод, что предельно допустимые концентрации не превышают норм указанных в ГОСТ Р50831-95.

6.  Расчёт высоты дымовой трубы.

Определяем максимально допустимую высоту источника рассеивания (при которой максимальная концентрация каждого вещества не должна превы­шать соответствующую ПДКмр., определяемую по табл.1.4  [14]), м:

·  при выбросах золы и недогоревших частиц топлива:

      (6.1.)

·  при выбросах окислов серы и азота:

         (6.2.)

Здесь  - фоновые концентрации, которые учитываются для ТЭС, сооружающихся в городах и принимаются в расчетно-графической работе (в порядке оценки) на уровне (0,2...0,3)ПДК соответствующих загрязнений.

Определение параметра М:

  ,  (6.3.)