Расчет и анализ режимов электроэнергетической системы. Электрическая сеть напряжением 330/110 кВ, страница 4

Для рассматриваемого проекта напряжения сетей уже выбраны. Принимается, что на шинах низкого напряжения автотрансформатора отсутствует нагрузка, а только возможно подключение синхронных компенсаторов для регулирования напряжения на стороне высокого напряжения. Для рассматриваемой сети (рис.1.) протекание мощности через автотрансформатор возможно только с высокого напряжения в среднее. При этом она соответствует суммарной нагрузке потребителей P_S указанной в таблицах 1.1. и 1.2. для максимального и минимального режимов. Максимальная протекаемая мощность через автотрансформатор составляет P_Smax = 452 МВт в промежутке времени t = 16 – 20 часов. Если принять коэффициент мощности приближённо cos(j) = 0.95, то полная мощность составит:

 МВА.

С учётом допустимой аварийной перегрузки мощность автотрансформатора должна составлять:

 МВА.

Автотрансформаторов такой мощности с напряжением 330/110/11 нет в справочных данных, в частности в [1]. Поэтому принимаю к установке три автотрансформатора мощностью S_АТ = 200 МВА.

Аналогичным образом на ТП, при протекании через неё максимальной мощности P_3max = 20 МВт (S_3max22 МВА) в промежутке времени Dt = 10 – 15 часов, принимаю к установке двух трансформаторов мощностью S_Т = 16 МВА. Параметры выбранных автотрансформаторов и трансформаторов согласно [1, табл. 6.16. и 6.9.] приведены в таблице 1.4.

Таблица 1.4.

Параметры трансформаторов и автотрансформаторов.

Параметры автотрансформаторов и трансформаторов		Обозначение	Еденицы измерения	Числовые значения
				АТ	Т
Количество		n	шт.	3	2
Тип		-	-	АТДЦТН	ТДН
Мощность		SАТ(Т)	МВА	200	16
Номинальные напряжения	ВН	UВН	кВ	330	115
	СН	UСН	кВ	115	-
	НН	UНН	кВ	10.5	11
Напряжения коротких замыканий	В-С	UкВ-С	%	10	-
	В-Н	UкВ-Н	%	34	10.5
	С-Н	UкС-Н	%	22.5	-
Мощность короткого замыкания		Pк	кВт	560	85
Мощность холостого хода		Pх	кВт	155	18
Ток холостого хода		Iх	%	0.45	0.7
Диапазон регулирования напряжения		РПН	%	± 6 ´ 2	± 9 ´ 1.77

1.5. Выбор реакторов.

Из-за наличия емкостного эффекта линии электропередачи, особенно дальние и сверхвысокого напряжения, вырабатывают значительную реактивную мощность. Это ухудшает в первую очередь режимы напряжений сети. Для отбора избыточной реактивной мощности необходима установка шунтирующих реакторов. Их выбор на данном этапе проектирования является ориентировочным, а точным станет после анализа баланса реактивных мощностей в процессе расчёта характерных режимов сети.

Оценим предварительно величину зарядной мощности, вырабатываемой тремя одноцепными ЛСВН длиною по 400 км и напряжениями U = 330 кВ.

 Мвар

где: N = 3 – число ЛСВН;

n = 1 – число цепей ЛСВН.

Так как нет справочных данных по реакторам на 330 кВ, то принимаю к установке реакторы на напряжение 500 кВ типа РОДЦ-60000/500У1 [1, табл. 6.31.]. При напряжении 330 кВ группа из трёх выбранных однофазных реакторов имеет мощность:

 Мвар,

где: U_уст = 363 кВ – принимаемое на 10% выше номинального напряжение установки;

         Ом – эквивалентное реактивное сопротивление группы из трёх однофазных реакторов при номинальных параметрах согласно [1, табл. 6.31.].

Аналогично потери в группе из трёх реакторов составляют: DP_Р = 294 кВт.

Таким образом, для отбора избыточной реактивной мощности в ЛСВН потребуется установить ориентировочно 5 групп однофазных реакторов общей мощностью 5×86 » 430 Мвар. В ЛРЭС из-за их сравнительно малой длины и напряжения величина зарядной мощности будет незначительна и вряд ли потребуется установки реакторов.