Промышленность \ Котельные установки и парогенераторы

Поверочный тепловой расчет котельного агрегата ТПЕ-216 (Еn-670-13,8-545БТ), страница 27

 Условием отсутствия низкотемпературной коррозии является неравенство:   , где

           - минимальная температура стенки, 0С;            /1,стр.110/

   * - температура точки росы, 0С

                       =50+45=95 0С

                        =450С                                      /1/

        ;                                       

        ;                                 

Давление водяных паров:

                                                                      /1/

                      

Температура конденсации tкон=51 0С                                 /1/

       

Таким образом, температура точки росы  меньше температуры уходящих газов . Значит, низкотемпературной коррозии происходить не будет.

18. Расчёт самого теплонапряженного участка (ширмы) на допустимую температуру стенки

Средняя расчетная температура металла стенки определяется по формуле:

Эту температуру рассчитываем для наиболее теплонапряженной поверхности нагрева - ширмы.

t - средняя для элемента температура протекания рабочей среды в рассчитываемом сечении: по таблице 6

t=435оС;

Δt- превышение большей температуры среды в рассчитываемом участке над средней:      Δt=tп"-t=480-435=45оС;

β - отношение наружного и внутреннего диаметров труб:

;

м-коэффициент растечки тепла,  м=1, /5/;

gмах- тепловая нагрузка труб в точке максимального тепловосприятия:

δ=0,006 - толщина стенки труб;

λст=0,045Квт/мК - коэффициент теплопроводности стали;

α2 =3.332 Вт/м2К

В итоге  оС

    Максимально допустимая температура стенки для металла ширм (сталь 12Х1МФ) составляет 585 оС, следовательно, температура стенки самой теплонапряженной поверхности (ширм) не превышает допустимую температуру для данного металла, поэтому пережога труб происходить не будет.

Заключение

Проведя поверочный тепловой расчет котельного агрегата ТПЕ-216  на угле Никольского месторождения, можно сделать следующие выводы:

1 Ошибка в итоговом балансе составляет  4% , что не превышает допустимого значения инженерной погрешности, равной  5%.

2 Удельные  теплонапряжения топочного объёма и сечения не превышают допустимые значения.

3 Параметры перегретого пара на выходе из четвертой ступени пароперегревателя совпадают с заданными.

4 Абразивного износа поверхностей нагрева поверхностей происходить не будет, так как абразивность золы не высокая и скорости газов меньше допустимых.

Не будет происходить зашлаковка ширмовых поверхностей нагрева, так как температура плавкости золы (1500) больше температуры газов на выходе из ширмы.

5 Температура воздуха после ВЗП составляет 350°С, этот воздух можно без ограничений использовать в системе пылеприготовления.

6 Твёрдое шлакоудаление приемлемо для данного топлива.

7 Имеющиеся молотковые мельницы подходят для размола каменного угля с высоким выходом летучих (VГ > 25%) и для системы с прямым вдуванием топлива в топку.

8 КПД брутто котельного агрегата составляет 93,7%.

В результате можно сделать вывод:

 Данное топливо пригодно для использования на котельном агрегате

   ТПЕ-216.

Список использованной литературы

1.  Компоновка и тепловой расчет парового котла: Учебное пособие для ВУЗов/ Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов, Т.В. Виленский.-М.: Энероатомиздат, 1988.

2.  Котельные установки и парогенераторы. Тепловой расчет котельных агрегатов. Методические указания к курсовому проекту./ Л.А. Сорокина, А.Н. Кудряшов.- Иркутск, 1993 (4 части).

3.  Термодинамические свойства воды и водяного пара./С.Л. Ривкин, А.А. Александров: - М.:Энергия. 1975.

4.  Расчет паровых котлов в примерах и задачах: Учебное пособие для вузов / А.Н. Безгрешнов, Ю.М. Липов, Б.М. Шлейфер.-М.:Энергоатомиздат,1991,-240с.

5.  Паровые котлы тепловых электростанций: Учебник для ВУЗов.-М.: Энергоиздат, 1981.

6.  Котельные установки и парогенераторы. Тепловой расчет парового котла./

Е.А. Бойко, И.С. Деринг, Т.И. Охорзина  – Красноярск 2005.

Скачать файл