Продолжение таблицы 13
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
Энтальпия воздуха на выходе из ВЗП |
|
кДж/кг |
|
|
|
Температура воздуха на выходе |
t взп1" |
оС |
По таблице 2 |
282 |
|
Средняя температура воздуха в ВЗП |
tвзп1 |
оС |
tвзп1 =(t взп1'+ t взп1")/2 /2.ч4, табл1, стр9/ |
0,5*(282+80)=181 |
|
Большая разность температур |
Δtб.взп1 |
оС |
/2, ч.4, табл1, стр.10/ |
120-50=70 |
|
Меньшая разность температур |
Δtм.взп1 |
оС |
/2, ч.4, табл1, стр.10/ |
315-282=33 |
|
Температурный напор |
Δtвзп1 |
оС |
/1,рис.6.23 стр. 154/,/2,ч.4, табл.1, стр.10/ |
|
|
Толщина излучающего слоя |
S |
м |
S =0,9*dвн |
0,9*0,037=0,033 |
|
Средняя скорость газов в ВЗП |
|
м/с |
ωг = /1, стр.121/
(по табл.1) |
25,2*8,73*(220+273)/273*25=15,7 |
|
Средняя скорость воздуха |
|
м/с |
/1, стр123/
|
0,93*25,2* *493/273*30=8,48 |
|
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
α1 |
Вт/м2К |
α1=αк= /1, номограмма стр.130/ |
46*1.05*0.99=47,8 |
Продолжение таблицы 13
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
Коэффициент теплоотдачи от стенки к воздуху |
α2 |
Вт/м2К |
/1, номограмма стр. 124 |
28*0,88*0,98=24,2 |
|
Коэффициент использования поверхности |
ξ |
- |
/1, табл.6.6, стр.147/ |
0,9 |
|
Коэффициент теплопередачи |
К |
Вт/м2К |
К = /1, стр117/ |
|
|
Тепловосприятие |
QТ |
кДж/кг |
QТ = /1, стр113/ |
|
|
Ошибка в балансе |
Δ Q |
% |
Δ Q = | |
| =0,3 |
Δ Q =0,3%<2% , следовательно, температуры приняты правильно.
16.Уточнение баланса
Таблица 14 - Уточнение баланса
|
Наименование |
Обоз на-чение |
Размер-ность |
Формула, обоснование |
Расчет |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
Температура уходящих газов |
υух |
оС |
По таблице 3 |
125 |
|
Энтальпия уходящих газов |
Hух |
кДж/кг |
По таблице 3 |
1529 |
|
Температура продуктов сгорания за топкой |
υт" |
оС |
По таблице 4 |
|
|
Энтальпия продуктов сгорания за топкой |
H т" |
кДж/кг |
По таблице 4 |
15660.3 |
|
Потери тепла с уходящими газами |
q2 |
% |
По таблице 3 |
|
|
КПД котла брутто |
ηкабр |
% |
По таблице 3 |
93,7 |
|
Лучистое тепло топки |
Qлт |
кДж/кг |
По таблице 4 |
9977.18 |
|
Тепловосприятие по ступеням Невязка теплового баланса. |
Qбшпп1 |
кДж/кг |
По таблице 5 |
2561,8 |
|
Qбшпп2 |
кДж/кг |
По таблице 6 |
707 |
|
|
Qбкпп3 |
кДж/кг |
По таблице 8 |
2230,3 |
|
|
Qбкпп2 |
кДж/кг |
По таблице 9 |
1174 |
|
|
Qбкпп2 |
кДж/кг |
По таблице 10 |
1319,3 |
|
|
Qбрег |
кДж/кг |
По таблице 11 |
1164,56 |
|
|
Qбвэк |
кДж/кг |
По таблице 12 |
1984,8 |
|
|
Qбвзп |
кДж/кг |
По таблице 13 |
2437 |
|
|
ΔQ |
кДж/кг |
|
|
|
|
Осительная невязка теплового баланса |
| Δ Q| |
% |
|
|
Δ Q =4%<5% , следовательно, температуры приняты правильно.
17. Проверка температуры стенки ВЗП по условиям низкотемпературной коррозии
Может оказаться, что температура труб воздухоподогревателя будет меньше температуры конденсации водяных паров, то образующаяся влага будет осаждаться на стенках труб. Температура конденсации - температура точки росы определяется парциальным давлением водяных паров и сильно зависит от концентрации SO2 и SO3; она повышается с увеличением сернистого топлива. Влага содержит серную и сернистую кислоты, а также кислород и другие компоненты дымовых газов. Контакт такой влаги с металлическими поверхностями приводит к интенсивной низкотемпературной коррозии и разрушению поверхности.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
/2, ч.4, табл.1,
стр.9/
=8,73
(по /1, стр.198/
|100%
|100
