Обоснование выбора конструкции призабойного участка скважины. Проектирование конструкции скважины, страница 37

по телу трубы

 , что допустимо, т.к ;

по замковому соединению

, что допустимо, т.к .

Для четвертой секции, предварительно, выбираем трубы 127 мм диаметра группы прочности  N-80 (по стандартам АНИ) с толщиной стенки 9.19 мм, для которых наименьшее сминающее давление составляет 72.2 МПа, а избыточное внутреннее давление, при которых напряжения в теле трубы достигают предела текучести, 69.9 МПа. Растягивающее усилие при которых напряжения в теле трубы достигают предела текучести равно 1873 кН.

Теоретический вес 1 м колонны четвертой секции, составленной из труб диаметра 127 мм, толщиной стенки 9.19 мм, с резьбовым соединением “Buttress” при уменьшенном диаметре муфт, изготовляемых по стандарту АНИ, составляет  0.262 кН. Наименьшие разрушающие нагрузки для используемого соединения “Buttress” с резьбой трапецеидального профиля равны 2128 кН.

Избыточное внутреннее давление для труб четвертой секции, с учетом коэффициента запаса прочности, равно:

 МПа.

 Избыточному внутреннему давлению 63.55 МПа соответствует глубина равная 2000 м.

Следовательно,  предварительная длина четвертой секции  равна 2200 м.

Вес четвертой секции , при кН:

 кН.

Критическое избыточное внутреннее давление для верхней обсадной трубы четвертой секции, при котором напряжения в теле трубы достигают предела текучести при двухосном нагружении  находим из зависимости (86):

 МПа.

Так как  МПа < МПа, то предварительную длину четвертой секции уменьшаем до 450, т.е.:

 кН;

 МПа.

 МПа >  МПа, значит четвертая секция, состоящая из труб 127 диаметра группы прочности N-80 (по стандартам АНИ) с толщиной стенки 9.19 мм, будет расположена в интервале 3750-4200 м. Окончательная длина  секции четвертой секции  равна 450 м.

Проверим запас прочности на растяжение верхней обсадной трубы четвертой секции:

по телу трубы

 , что допустимо, т.к ;

по замковому соединению

, что допустимо, т.к .

Для пятой секции, предварительно, выбираем трубы 168.3 мм диаметра группы прочности  С-95 (по стандартам АНИ) с толщиной стенки 10.59 мм, для которых наименьшее сминающее давление составляет 63.4 МПа, а избыточное внутреннее давление, при которых напряжения в теле трубы достигают предела текучести, 72.1 МПа. Растягивающее усилие при которых напряжения в теле трубы достигают предела текучести равно 3442 кН.

Теоретический вес 1 м колонны четвертой секции, составленной из труб диаметра 168.3 мм, толщиной стенки 10.59 мм, с резьбовым соединением “Buttress” при уменьшенном диаметре муфт, изготовляемых по стандарту АНИ, составляет  0.403 кН. Наименьшие разрушающие нагрузки для используемого соединения “Buttress” с резьбой трапецеидального профиля равны 3472 кН.

Избыточное внутреннее давление для труб пятой секции, с учетом коэффициента запаса прочности, равно:

 МПа.

Проверим, возможно ли  установить трубы пятой секции до устья, при  МПа. Предположим, что пятая секция будет расположена в интервале 0-3750 м, т.е. иметь длину 3750 м.

Вес пятой секции , при кН:

 кН.

Критическое избыточное внутреннее давление для верхней обсадной трубы пятой секции, при котором напряжения в теле трубы достигают предела текучести при двухосном нагружении  находим из зависимости (86):

 МПа.

Так как  МПа < МПа, то предварительную длину пятой секции уменьшаем до 1250, т.е.:

 кН.

Критическое избыточное внутреннее давление для верхней обсадной трубы пятой секции, при котором напряжения в теле трубы достигают предела текучести при двухосном нагружении  находим из зависимости (86):

 МПа.

 МПа >  МПа, значит пятая секция, состоящая из труб 168.3 мм диаметра группы прочности  С-95 (по стандартам АНИ) с толщиной стенки 10.59 мм, будет расположена в интервале 2500-3750 м. Окончательная длина пятой секции  равна 1250 м.

Проверим запас прочности на растяжение верхней обсадной трубы пятой секции:

по телу трубы

 , что допустимо, т.к ;

по замковому соединению

, что допустимо, т.к .