Методические указания по выполнению курсовой работы по дисциплине «Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения», страница 9

;

;

3. Определяется предел интегрирования Z по формуле (2.3):

4. По значению Z определяется функция Ф(Z) из приложения 4:

Ф(Z=2,5)=0,4938.

5. Рассчитывается вероятность и процент зазоров в соединении:

   р(S)=0,5+Ф(Z)=0,5+0,4938=0,9938 – вероятность зазоров;

   Р(S)=р(S)∙100%=0,9938∙100%=99,38% - процент зазоров.

6. Определяется вероятность и процент натягов:

р(N)=0,5-Ф(Z)=0,5-0,4938=0,0062 – вероятность натягов;

   Р(N)=р(N)∙100%=0,0062∙100%=0,62% - процент натягов;

или Р(N)=100-99,38=0,62%.

7. Определяем значения вероятностных максимальных зазора и натяга:

   ;

.

8. На чертеже редуктора (рис.7) обозначаем посадку зубчатого колеса на валу. В графической части строим схему расположения полей допусков деталей соединения (рис. 8) и кривую нормального распределения для расчёта вероятности посадки (рис. 9).

3.3 Задача №3. Расчёт и выбор посадок с натягом.

1. Для соединения, подверженного действию осевой силы и крутящего момента, рассчитать и выбрать посадку, обеспечивающую относительную неподвижность деталей при сборке.

2. Выполнить схему расположения полей допусков и чертежи соединения и деталей в соответствии с ЕСКД, с простановкой буквенных обозначений и числовых величин предельных отклонений размеров, параметров шероховатости и входных фасок.

Исходные данные.

Соединением с натягом является сопряжение ступицы 4 и венца 5 червячного колеса узла редуктора (см. рис.1) по диаметру. Варианты исходных данных приведены в таблице 3.

Условия, одинаковые для всех вариантов заданий.

Шероховатость поверхностей:

ступицы (вала) – R_ad=0.8…3.2 мкм;

венца (отверстия) – R_aD=0.8…3.2 мкм.

Температура:

сборки – t_сб=20ºС;

рабочая – t_р=50ºС.

Сборка механическая, без смазки, под прессом.

3.3.1. Рекомендации по решению задачи №3.

Расчёт ведётся по методике, приведённой в [2], с 333-339, согласно схеме на рис. 10. Посадки с натягом предназначены для получения неподвижных неразъёмных соединений без дополнительного крепления деталей винтами, шпонками, штифтами и т.п.

Относительная неподвижность деталей обеспечивается за счёт  сил сцепления (трения), возникающих на контактирующих поверхностях вследствие их деформации, создаваемой при сборке соединения. Однако при этом максимальное напряжение, возникающее в материалах деталей, не должно превышать допустимого значения, что ограничено прочностью деталей.

Рисунок 7 - Чертежи узла редуктора с обозначением параметров, определенных при решении                                                   курсовой работы

Рисунок 8 Схема расположения полей допусков соединения с переходной посадкой

  Рисунок 9 - Кривая нормального распределения для определения вероятности зазоров и

                      натягов посадки червячного зубчатого колеса на вал

Таблица 3 - Данные для решения задачи № 3

№ варианта	Номиналь­ный диа­метр сое­динения	Диаметр отвер­стия ступицы	Наружный диаметр венца,	Длина соеди­нения ,мм	Осевое усилие	Крутя­щий момент	Материал
							Ступицы	Венца
1	100	50	130	30	6	520	Сталь45	Латунь ЛЦ 38 МЦ2С2
2	90	65	125	50	4	350
3	170	80	210	40	4	830
4	140	95	225	60	2	980
5	180	110	225	60	5	530
6	90	55	150	25	4	1100	Сталь 30	Чугун СЧ 30
7	160	70	190	40	8	670
8	140	85	170	45	5	780
9	155	100	195	50	3	1200
10	210	130	260	70	4	840
11	70	40	100	35	2	320	Сталь 50	Бронза Бр. АЖН10 4 - 4
12	145	60	185	40	6	310
13	215	75	280	60	10	960
14	190	90	245	35	3	730
15	230	120	290	55	5	1300
16	150	50	200	40	6	290	Сталь 35	Латунь ЛЦ 23 А6 ЖЗ Мn 2
17	140	65	210	40	1	820
18	130	80	190	50	12	540
19	200	95	250	65	4	1500
20	150	110	195	65	6	930
21	120	55	180	30	7	450	Сталь 40	Чугун СЧ 30
22	100	85	180	35	4	1200
23	100	85	240	45	5	670
24	220	100	280	60	15	520
25	250	130	300	70	8	1800
26	155	40	215	25	6	420	Сталь 50	Бронза Бр.  ОЦС5 - 5
27	180	60	250	30	9	750
28	125	75	190	40	7	350
29	230	75	190	40	4	2000
30	185	120	240	45	20	680