Расчет парогазового энергоблока с газовой турбиной ГТГ-110 и теплофикационной турбиной типа Т-135-7,7, страница 9

В пункте 3.3 найдены температуры прямой и обратной сетевой воды: t_пс=78,2°C; t_ос=42,8°C.

В турбинах Т–135-7,7 и Т-140-6 применен двухступенчатый подогрев сетевой воды в последовательно включенных по водяному тракту бойлерах, питаемых от двух отборов.

Давление верхнего отбора может изменяться от 0,12 до 0,245МПа, а нижнего от 0,05 до 0,12МПа.

На теплофикационном режиме ступенчатый подогрев приносит экономию в расходе теплоты до 9%.

Подогрев сетевой воды в сетевых установках, °C:

Dt_сп= t_пс – t_ос.                                                     (7.1)

Числовые значения: t_пс=78,2°C; t_ос=42,8°C.

Dt_сп=78,2–42,8=35,4°C

Температура сетевой воды на выходе из нижнего сетевого подогревателя, °C:

                                                  (7.2)

где – температура сетевой воды на входе в нижний сетевой подогреватель, °C;

Dt_нп– подогрев сетевой воды в нижнем сетевом подогревателе, °C.

Пусть имеет место равномерный подогрев воды в сетевых подогревателях:

,                                                (7.3)

где Dt_вп– подогрев воды в верхнем сетевом подогревателе, °C.

Числовое значение: Dt_сп=35,4°C.

Подставив числовое значение, получим:

°C.

Подставив числовые значения (°C; Dt_вп=17,7°C) в выражение (7.2), получим:

°C

Температура сетевой воды на выходе из верхнего сетевого подогревателя, °C:

°C

7.3.2. Температуры насыщения греющего пара, °C:

                                                 (7.4)

                                                 (7.5)

где t_ннс, t_нвс– соответственно, температуры насыщения греющего пара нижнего и верхнего сетевых подогревателей, °C;

– величина недогрева сетевой воды до температуры насыщения греющего пара (температурный напор), °C.

Числовое значение: =60,5°C, =78,2°C, dt=6°C [9].

t_ннс=60,5+6=66,5°C

t_нвс =78,2+6=84,2°C.

7.3.3. Давление насыщения греющего пара.

По температуре насыщения греющего пара определяем давление насыщения, Па:

Р_ннс=f(t_ннс),

Р_ннс=f(t_ннс),

где Р_ннс, Р_нвс– соответственно, давление насыщения греющего пара нижнего и верхнего сетевых подогревателей, Па.

По [8] находим:

Р_ннс=2,674*10⁴Па,

Р_нвс=5,602*10⁴Па.

7.3.4. Давление пара в отборах турбины, питающих сетевые установки.

Принимаем потерю давления от отбора турбины до подогревателя равной 10% от давления насыщения греющего пара [9]:

;                                                    (7.6)

,                                                    (7.7)

где 1,1 – коэффициент, учитывающий потерю давления от отбора до подогревателя.

Подставив числовые значения (Р_ннс=2,674*10⁴Па, Р_нвс=5,602*10⁴Па), получим:

;

.

Результаты расчета представлены в таблице 7.2.

Из таблицы 7.2 видно, что необходимо изменить давление в нижнем и верхнем теплофикационных отборах турбины.

7.3.5. Корректировка давления в нижнем теплофикационном отборе.

Принимаем давление в нижнем теплофикационном отборе турбины равным 0,05МПа:

МПа.

Таблица 7.2.

Давления теплофикационных отборов.

Теплофикационный отбор	Давление теплофикационного отбора, МПа
	расчетное	стандартное
нижний	0,029	0,05–0,12
верхний	0,062	0,12–0,245

Выразив из выражения (7.7)  и подставив МПа получим:

МПа.

По давлению насыщения греющего пара по [8] определяем температуру насыщения:

t_ннс=78,7°C.

Из выражения (7.4) определяем температуру сетевой воды после нижнего сетевого подогревателя, °C:

Числовые значения: t_ннс=78,7°C, dt=6°C.

Подставив числовые значения получим:

7.3.6. Корректировка давления в верхнем теплофикационном отборе.

Принимаем давление в верхнем теплофикационном отборе турбины равным 0,12МПа:

МПа

Выразив из выражения (7.6)  и подставив МПа получим:

МПа.

По давлению насыщения греющего пара по [8] определяем температуру насыщения:

t_нвс=102,3°C.

Из выражения (7.5) определяем температуру сетевой воды после верхнего сетевого подогревателя, °C:

Числовые значения: t_нвс=102,3°C, dt=6°C.

Подставив числовые значения получим: