Обшивка потолка верхнего "теплого ящика" крепится на тяги подвесок поверхностей нагрева. В местах прохода труб через обшивку устанавливаются сильфонные уплотнения.
Сильфон представляет собой тонкостенную (двухслойную) гофрированную оболочку с двумя фланцами. Верхний фланец сваривается с трубой, нижний – к обшивке потолка. Сильфоны работают в основном в вертикальном направлении и допускают минимальное перемещение в горизонтальном направлении. Сильфон выполнен из стали 08Х18Н10Т толщиной d=0,5мм для каждого из 2-х слоев, фланцы имеют толщину d=3мм.
В обшивке котла предусмотрены лазы в необходимом количестве.
Общая площадь наружной обшивки 1250х2=2500м2, масса 1м2~ 70кг. Общая масса наружной обшивки – 2500х0,070=175т.
Результаты расчета представлены в таблице 9.1.
Таблица 9.1.
Результаты расчета деаэратора питательной воды.
|
Параметр |
Обозначение |
Единица измерения |
Значение |
|
Производительность контура высокого давления |
Dвд |
кг/с |
47,22 |
|
Производительность контура низкого давления |
Dнд |
кг/с |
11,81 |
|
Энтальпия пара низкого давления |
hнд |
кДж/кг |
2844,5 |
|
Энтальпия воды после ГПК |
hгпк |
кДж/кг |
581,2 |
|
Энтальпия питательной воды |
hпит |
кДж/кг |
640,1 |
|
Кпд деаэратора |
|
–- |
0,98 |
|
Расход пара на деаэратор (7.23) |
Dд |
кг/с |
1,57 |
Определим энтальпию пара высокого давления на входе в турбину:
t=517°C, Р=7,7МПа: h=3443,6МПа.
Результаты расчета представлены в таблице 9.2.
Таблица 9.2
Результаты расчета мощности турбины.
|
Параметр |
Обозначение |
Единица измерения |
Значения |
|
Производительность контура высокого давления (один корпус) |
Dвд |
кг/с (т/ч) |
47,22 (170) |
|
Производительность контура низкого давления (один корпус) |
Dнд |
кг/с (т/ч) |
11,81 (42,5) |
|
Расход пара на деаэратор (один корпус) |
Dд |
кг/с (т/ч) |
1,57 (5,65) |
|
расход пара из верхнего теплофикационного отбора |
|
кг/с (т/ч) |
47,79 (172) |
|
расход пара из нижнего теплофикационного отбора |
|
кг/с (т/ч) |
58,13 (209,3) |
|
расход пара через ЧСД (7.29) |
Dчсд |
кг/с (т/ч) |
114,92 (413,7) |
|
расход пара в конденсатор (7.30) |
Dк |
кг/с (т/ч) |
9,0 (32,4) |
|
энтальпия пара высокого давления перед турбиной |
hо |
кДж/кг |
3444 |
|
энтальпия пара после ЧВД |
hчвд |
кДж/кг |
2838 |
|
энтальпия пара после ЧСД |
|
кДж/кг |
2576 |
|
энтальпия пара в нижнем теплофикационном отборе |
|
кДж/кг |
2485 |
|
энтальпия пара после ЧНД |
hчнд |
кДж/кг |
2285 |
|
Мощность ЧВД турбины (7.25) |
|
кВт |
57194 |
|
Мощность ЧСД турбины (7.26) |
|
кВт |
30109 |
|
Мощность отсека между теплофикационными отборами (7.27) |
|
кВт |
6109 |
|
мощность отсека между нижним теплофикационным отбором и конденсатором (7.28) |
|
кВт |
1800 |
|
электромеханический кпд турбины |
|
–- |
0,98 |
|
Мощность турбины (7.24) |
|
кВт |
93308 |
|
Энтальпия конденсата перед ГПК (7.31) |
h |
кДж/кг |
316 |
Основное и вспомогательное оборудование выбираем на основе выполненных расчетов.
Таблица 10.1
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
