Расчет парогазового энергоблока с газовой турбиной ГТГ-110 и теплофикационной турбиной типа Т-135-7,7, страница 40

– предельно допустимая концентрация окислов азота, мг/м3;

– фоновая концентрация окислов азота в атмосфере, мг/м3;

z – число дымовых труб;

V – объемный расход выбрасываемых уходящих газов, м3/с;

ΔТ – разность между температурой выбрасываемых газов и средней температурой самого жаркого месяца в полдень, 0С.

Принимаем, что фоновая концентрация равна:

=0,85*=0,0723мг/м3.

Для Новосибирска средняя температура самого жаркого месяца в полдень равна +23°C [7], температура уходящих газов после котла–утилизатора равна 100°C, поэтому :

ΔТ=100-23=77°C.

Расход дымовых газов при температуре уходящих газов определяем по формуле, м3/с:

,                                          (13.2)

где Vг– расход дымовых газов при нормальных условия, нм3/с;

– температура уходящих газов, °C.

Подставив числовые значения (Vг=306,9нм3/с; °C), получим:

м3/с.

Массовый выброс оксидов азота можно определить по формуле, г/с:

,                                       (13.3)

где – концентрация оксидов азота в дымовых газах, мг/нм3.

По данным НПО «Машпроект» концентрация окислов азота в уходящих газах ГТГ–110 равна 50мг/нм3:

г/с.

Принимаем . что на каждый блок устанавливается по одной дымовой трубе.

При расчете высоты дымовой трубы в формулу были подставлены такие значения: А=200; F=1; =30,7г/с; =0,085мг/м3 [7]; =0,0723мг/м3; V=838,6м3/с; n=1; m=0,9; ΔТ=77°C; z=1.

м.

Принимаем к установке трубу с ближайшим типоразмером: Н=120м.

Диаметр устья трубы, м:

,                                          (13.4)

где – средняя скорость выхода газов из устья трубы, м/с.

Подставив числовые значения (V=838,6м3/с; z=1; =30м/с), получим:

м.

Ближайший типоразмер 6м.

Оценка расстояния, на котором наблюдается максимальная концентрация вредных примесей у поверхности земли, м:

НМ=20*Н.                                                (13.5)

Подставляя полученное значение (Н=120м), получим

НМ=20*120=2400м.

На ТЭЦ устанавливается две дымовые трубы высотой 120 м и диметром устья 6м.


14. Технико-экономические расчеты [14].

14.1. Затраты на топливо.

Затраты на топливо, $/год:

,                               (14.1)

где ЦТ– цена топлива, $/м3;

tN– число часов использования установленной мощности, ч/год;

bэ– среднегодовой расчетный удельный расход топлива на отпущенную электроэнергию, кг/(кВт*ч);

bQ– среднегодовой расчетный удельный расход топлива на отпущенную теплоту, кг/(кВт*ч);

– годовой отпуск теплоты, кВт*ч;

Nг– установленная мощность энергоблока, кВт;

kг– коэффициент готовности.

Подставляем числовые значения: ЦТ=0,115$/м3; tN=6500ч; bэ=0,115м3/кВт*ч; bQ=0,116м3/кВт*ч; =2,5*109кВт*ч/год; Nг=700 *103кВт; kг=0,9498:

.

14.2. Расчет капиталовложений.

14.2.1. Капиталовложения в котлоагрегат, $:

                                 (14.2)

где – базовые значения капиталовложений (=6,5*106$);

сi– коэффициенты приведения (с1=0,9; с2=1,04; с3=1,0; с4=1,0 с5=1,12; с6=1,05; с7=1,0; с8=1,5; с9=1,0; с10=1,0; с11=1,0; с12=1,0 );

xj– определяющие параметры;

– базовые значения параметров;

nj– показатель степени.

Котел–утилизатор состоит из двух трактов: высокого и низкого давления, расположенных последовательно по ходу дымовых газов. Поэтому при расчете капиталовложений в котел–утилизатор рассчитываем отдельно капвложения в тракты высокого и низкого давления.

а) Капиталовложения в тракт высокого давления.

Исходные данные для расчета представлены в таблице 14.1.

Таблица 14.1.

Исходные данные для расчета капиталовложений в тракт высокого давления.