Расчет парогазового энергоблока с газовой турбиной ГТГ-110 и теплофикационной турбиной типа Т-135-7,7, страница 13

Показатель	Вариант I		Вариант II
	за котлом	перед турбиной	за котлом	перед турбиной
Тракт высокого давления
Давление, МПа	8,2	7,7	6,5	6
Температура,°C	513	510	493	490
Энтальпия, кДж/кг	3428,2	3426,6	3399,6	3398,5
Тракт низкого давления
Давление, МПа	0,67	0,62	0,63	0,58
Температура,°C	198	195	268	265
Энтальпия, кДж/кг	2844,3	2837,6	2993,9	2989,2

– энтальпия питательной воды, кДж/кг;

– энтальпия воды после газового подогревателя конденсата, кДж/кг;

– расход пара на деаэратор, кг/с;

– энтальпия пара низкого давления на выходе из котла–утилизатора, кДж/кг;

– кпд деаэратора, о.е.;

– расход воды после деаэратора, кг/с.

Из уравнений (7.20)–(7.22), получим

,                                  (7.23)

Принимаем температуру теплоносителя после газового подогревателя конденсата равной 140°C.

По [8] определяем энтальпию воды после газового подогревателя конденсата:

=589,2кДж/кг.

Результаты расчета расхода пара на деаэратор представлены в таблице 7.9.

7.7.3. Расчет мощности турбины.

Мощность турбины, кВт:

,                                     (7.24)

где – мощность ЧВД турбины, кВт;

– мощность ЧСД турбины, кВт;

– мощность отсека между теплофикационными отборами, кВт;

– мощность отсека между нижним теплофикационным отбором и конденсатором, кВт;

– электромеханический кпд турбины, о.е.

Мощность ЧВД турбины, кВт:

,                                         (7.25)

где h_о– энтальпия пара высокого давления перед турбиной, кДж/кг;

h_чвд– энтальпия пара после ЧВД, кДж/кг.

Коэффициент 2 учитывает, что на одну паровую турбину работают два котла–утилизатора.

Мощность ЧСД турбины, кВт:

,                                           (7.26)

где – энтальпия пара после ЧСД, кДж/кг;

D_чсд– расход пара через ЧСД, кг/с.

Мощность отсека между теплофикационными отборами, кВт:

,                                   (7.27)

где – расход пара из верхнего теплофикационного отбора, кг/с;

– энтальпия пара в нижнем теплофикационном отборе, кДж/кг.

мощность отсека между нижним теплофикационным отбором и конденсатором, кВт:

,                                               (7.28)

где D_к– расход пара в конденсатор, кг/с;

h_чнд– энтальпия пара после ЧНД, кДж/кг.

расход пара через ЧСД, кг/с:

.                                                    (7.29)

расход пара в конденсатор, кг/с:

,                                                    (7.30)

где – расход пара из нижнего теплофикационного отбора, кг/с.

Энтальпия конденсата перед ГПК, кДж/кг:

,                                  (7.31)

где h_к– энтальпия конденсата на выходе из конденсатора, кДж/кг;

– энтальпия дренажа нижнего сетевого подогревателя, кДж/кг.

Числовые значения: h_к=151,5кДж/кг; =330кДж/кг.

Результаты расчета мощности представлены в таблице 7.10.

Из таблицы видно, что вариант I более экономичен, поэтому тепловой расчет котла–утилизатора выполнен для этого варианта.

Таблица 7.8.

Результаты расчета паропроизводительности котла–утилизатора (один корпус).