· для паровой завесы печи поз.107 и котла поз.108 (с управлением из ЦПУ электрозадвижкой НСV-18);
· на шланговые станции;
· на окисление катализатора метанирования (через съёмный участок);
· для подачи, при отсутствии перегретого пара 3,5 кгс/см2 (0,35МПа), в деаэраторы поз.14 А, Б.
Для защиты трубопроводов насыщенного пара 3,5 кгс/см2 (0,35МПа) от превышения давления на трубопроводах после РОУ 7/3,5 кгс/см2 (0,7/0,35 МПа) установлено 6 предохранительных клапанов, срабатывающих при давлении 3,8 кгс/см2 (0,38 МПа).
При первоначальном пуске агрегата, а такие после ремонта или в аварийных ситуациях предусмотрена подача пара из сети завода с давлением 9÷12 кгс/см2 (0,9-1,2 МПа) и температурой 220÷250 °С. Этот пар можно подать через регулятор давления PC-774, с регулировкой давления пара из сети завода в коллектор насыщенного пара Р-3,5 кгс/см2 (0,35 МПа) с увлажнением подачей питательной воды с помощью регулятора TC-774 до температуры 148÷160 °С.
Также после регулятора PC-774, отдельной линией, пар 3,5 кгс/см2 подаётся на обогрев систем замера уровня в паросборнике поз.109, обогрева предклапанов и корпуса паросборника. Максимальная температура пара после РОУ 12/3,5 кгс/см2 (1,2/0,35 МПа) 170 °С сигнализируется на ЦПУ.
Для защиты трубопроводов пара после РОУ 12/3,5 кгс/см2 (1,2/0,35 МПа) от превышения давления на трубопроводе установлено два предохранительных клапана, срабатывающих при давлении 5,25 кгс/см2 (0,52 МПа).
Схемой предусмотрена перемычка на эстакаде №4 (от блока 7 к блоку 1.1 и 1.2) для подачи насыщенного пара 3,5 кгс/см2 (0,35 МПа) в линию перегретого пара (л. 724).
Имеется три коллектора для сбора парового конденсата:
· от конденсатоотводчиков пара 40 кгс/см2 (4,0 МПа);
· от конденсатоотводчиков пара перегретого 3,5 кгс/см2 (0,35 МПа) и пара 7 кгс/см2 (0,7 МПа);
· от конденсатоотводчиков насыщенного пара 3,5 кгс/см2 (0,35 МПа).
Паровой конденсат поступает в расширительную емкость поз.713, из которой через межтрубное пространство холодильника поз.714 направляется в сборник парового конденсата поз.704.
Для охлаждения парового конденсата до температуры не более 90°С, в трубное пространство холодильника поз.714 подается оборотная вода.
Пар вторичного вскипания из расширительной емкости поз.713 подается в межтрубное пространство конденсатора поз.715, в котором охлаждается и конденсируется за счет подачи в трубное пространство оборотной воды, и с температурой не более 90 °С сливается в сборник поз.704. Схемой предусмотрен отбор пара с давлением 1,0 кгс/см2 (0,1 МПа) после емкости поз.713 в деаэраторы поз.14.
В сборник поз.704 также поступает турбинный конденсат или глубокообессоленная вода из рубашек котлов-утилизаторов поз.111А,B, рубашки реактора поз.110 и передаточного коллектора.
При завышении давления пара вторичного вскипания из расширителя поз.713 до 1,5 кгс/см2 (0,15 МПа) срабатывает предохранительный клапан, установленный на трубопроводе входа пара в конденсатор поз.715.
Из сборника поз.704 паровой конденсат насосом поз.720 -1,2 выдается в зависимости от качества парового конденсата (Q-712) в емкость 5 б на блоке 10 или в напорный коллектор отработанной оборотной воды. Уровень в сборнике 704 поддерживается клапаном LV-730, установленном на линии нагнетания насосов поз.720 -1,2 с помощью регулятора LС-730.
Остановка насосов поз.720 -1,2, а также минимальный и максимальный уровень в сборнике поз.704 сигнализируется в ЦПУ.
2.4.8 Фосфатирование котловой воды
Для предотвращения образования в котлах-утилизаторах и котле 108 кальциевой накипи применяют обработку котловой воды тринатрий-фосфатом Na3РО4. При фосфатировании ионы РО4-3 взаимодействуют с ионами кальция с образованием соединений, которые кристаллизуются в толще воды и в виде шлама удаляются при периодической продувке.
Дозировка фосфатов осуществляется непосредственно в барабан пускового котла и паросборник котлов-утилизаторов.
Приготовление 1 % раствора тринатрий-фосфата и его дозировка производится аппаратчиком приготовления глубокообессоленной воды на бл. 10.
2.4.9 Обработка гидразин-гидратом.
Обработка питательной воды гидразин-гидратом необходима для предотвращения кислородной коррозии путем связывания следов растворенного кислорода, оставшегося после термической деаэрации и предотвращения железокислых накипей путем восстановления окислов железа и меди:
N2H4 + O2
N2 + 2 H2O
N2H4 + 2FeO
2Fе + N2 + 2Н2O
3 N2H4 + 2Fе2O3 4Fе+3N2+3Н2О
N2H4 + 2CuO
2Cu + N2 + 2 Н2О
Концентрация гидразин-гидрата на протяжении питательного тракта постепенно уменьшается, в связи с участием гидразина в окислительно-восстановительных процессах. Основными факторами, определяющими скорость реакции взаимодействия гидразин-гидрата с кислородом, является избыток гидразина, концентрация растворенного кислорода, температура и значение рН среды.
Необходимый эффект связывания кислорода достигается при температуре среды (воды) 100 °С и выше, рН среды 8,5-9,5. Обработка воды гидразином заключается в непрерывном дозировании в питательную воду такого количества гидразина, которое обеспечило бы практически полное обескислороживание.
Избыток гидразина целесообразно держать 30-100 г/м3 (0,03-0,1 г/дм3). Корректировка дозы гидразина производится по анализам проб питательной воды после деаэраторного бака на содержание в ней кислорода и избытка гидразина в котловой воде.
Дозирование раствора гидразин-гидрата с массовой долей 0,4 % осуществляется насосами-дозаторами поз. 251,2 в трубопровод питательной воды после термических деаэраторов.
Реактор раствора гидразина поз. 171,2 снабжены сигнализаторами максимального и минимального уровня.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.