Внедрение бездеаэраторной тепловой схемы на блоках Т-250-240, страница 6

Летучесть аммиака и продуктов термолиза, константы их диссоциации различны. По этой причине для нейтрализации кислых продуктов термолиза органики необходима избыточная дозировка аммиака, соответствующая поддержанию значений pH питательной воды в щелочной области.

Развитая регенерация тепла в термодинамическом цикле способствует рециркуляции и накоплению продуктов термолиза, увеличение дозировки аммиака при этом не желательно из-за “балластирования” ионами аммония катионита в ФСД БОУ и ухудшения обессоливания турбинного конденсата. Таким образом, понятно, что для борьбы с кислыми продуктами термолиза, в первую очередь, должна использоваться профилактическая очистка составляющих питательной воды от органики. Образовавшиеся в цикле летучие кислые продукты должны удалятся из него при дегазации, газовых сдувках и отсосах.

Эффективность дегазации тем выше, чем больше степень разложения органики до элемента тепловой схемы блока, обеспечивающего основную дегазацию. Наилучшим образом этому условию соответствуют схемы с деаэрацией питательной воды в Д-7 и Д-10,5. через деаэратор проходит весь поток питательной воды. Температура и время пребывания воды в деаэрационной установке (в деаэраторном баке) достаточны для заметного термолиза органики и удаления из питательной воды как поступивших в деаэратор, так  образовавшихся в нем кислых продуктов термолиза. К сожалению, отсутствуют систематизированные экспериментальные данные о кинетике термолиза органики природного и промышленного происхождения в цикле энергоблоков, в том числе в деаэраторах питательной воды. Эти данные позволили бы выполнить расчет значений pH теплоносителя в цикле блока для различных вариантов дегазации воды. Тем не менее, известно, что закрытию выпара деаэраторов питательной воды в экспериментах по освоению окислительных водно-химических режимов соответствует снижение величины pH всех потоков в цикле блока на 0,3…1 единицы pH в зависимости от доли добавочной воды и ее загрязненности органикой. Газовые сдувки и отсосы,  очистка турбинного конденсата не могут восполнить падение эффекта дегазации, вызванного закрытием выпара, так как они являются локальными мероприятиями. Вклад этих мероприятий в удаление летучих продуктов термолиза и обеспечение чистоты питательной воды тем меньше, чем меньше соответствующий поток и локальная эффективность его очистки от продуктов термолиза. Газовые сдувки и отсосы из подогревателей, конденсатора, очистка турбинного конденсата являются по отношению к деаэрации питательной воды необходимыми, но не достаточными мероприятиями.

Схемы энергоблоков с деаэрацией питательной воды позволяют обеспечить лучший водно-химический режим при угрозе поступления органики в их контур. Наличие смешивающих подогревателей не может дать такого эффекта по выводу из контура продуктов термолиза по сравнению с деаэраторами в силу двух причин: низкая температура деаэрации, при которой термолиз отсутствует, и малая длительность пребывания воды при температуре насыщения из-за меньшей емкости конденсатосборника в подогревателе по сравнению с емкостью деаэрационного бака. Уместно отметить, что эффективность использования деаэратора Д-10,5 для удаления продуктов термолиза предположительно должна быть выше, чем Д-7, в силу более высоких температур насыщения, при которых процессы термолиза идут быстрее.

Бездеаэраторные тепловые схемы могут быть допущены к использованию на ТЭС с низкими добавками воды, не содержащей органики. Учитывая всеобщую тенденцию роста содержания органических соединений в природных водах, выполнить второе условие невозможно.

15.4  Влияние величины выпара деаэратора на тепловую экономичность блока

Выше было показано, что при применении НКВР в БТС создаются условия для транзита (миграции) продуктов термолиза по всему тракту регенеративных подогревателей. В деаэраторных схемах это явление ликвидируется в случае применения деаэратора.

Наличие выпара оказывает влияние на тепловую экономичность блока и приводит к ее снижению, так как теплота выпара утилизируется в первой по ходу воды ступени подогрева. Величина снижения мощности при этом в условиях Q0=const находится по выражению:

, где