c=1%- допустимая концентрация метана в исходящей вент. струе очистного забоя;
Kн =1,6 –коэф. неравномерности газовыделения в очистном забое;
qоч= 6 м3 /с –относительное газовыделение в забое;
S= 12 м2 – площадь поперечного сечения призабойного пространства в сету.
3.6.3 Расчет нормативной суточной нагрузки на очистной забой
где К= Краз х Квпс х Кгеол = 1,1 х 0,9 х 0,89 = 0,9 – коэф. уменьшения норматива нагрузки на забой со сложными горногеологическими условиями.
Коэффициент разубоживания:
Краз =
=1,93- плотность пород в массиве;
=1,35 – плотность угля в массиве;
mпр =0,3м - суммарная мощность породных прослойков;
mу= 4,2 м - вынимаемая мощность угля по чистым пачкам;
mприс = 0 - суммарная мощность присечек боковых пород;
Квп = 0,9 - коэф., учитывающий вязкопластичность добываемых углей;
Кгеол= 0,89 – коэф., учитывающий сложные горногеологические условия ведения очистных работ.
Вынимаемая мощность пласта:
Ао=3670т. (табл.23) «Нагрузки на очистной забой действующих угольных шахт при различных горно-геологических условиях и средств механизации выемки», г.Люберцы, 1996г.
Нормативная нагрузка:
Ан=
3.6.4 Определение нормативного числа циклов
где Ан =3430 т. нормативная суточная нагрузка на забой;
Dц - добыча угля с цикла, т.
Dц=L х m х r х х c=180 х 4,5 х 0,65 х 1,35 х 0,98=697т.
где L = 180 м - длина лавы;
m = 4,5м – вынимаемая мощность пласта;
r = 0,65 м – ширина захвата исполнительного органа комбайна;
=1,35 т/м3;
c = 0,98 – коэф. извлечения угля из лавы;
принимаем плановое количество циклов nплан.=6.
3. 6.5 Плановая суточная нагрузка на забой.
Dплан=Dц х nплан
Dплан =697 х 6=4182
Dплан=4182 т/сут. < Аоч=4320т/сут.
Условие выполняется.
3.6.6 Проверка длины лавы по фактору проветривания
где S = 11 м2 – площадь поперечного сечения призабойного пространства в сету
V = 4 м/сек – допустимая по БП скорость движения воздуха по лаве;
d=1% - допустимая по ПБ концентрация метана в исходящей струе лавы;
K= 1,2 – коэф., учитывающий движение части воздуха по выработанному пространству выработки;
q = 4 м3/т – относительное газовыделение ;
KH =0,7-0,8 – коэф., учитывающий естественную дегазацию пласта;
n =4 – плановое количество циклов в сутки;
r = 0,65 м - ширина захвата комбайна;
m=4,5 м – вынимаемая мощность пласта;
= 1,35 т/м3
Для нормальной работы лавы должно выполняться следующее неравентство:
L=750 м > L з=180 м где L з – заданная длина лавы.
3.6.7 Расчет рабочей скорости подачи комбайна
с учетом газообильности пласта
Vp=0,54+0,006*L3+0,1*-0,004*2-0,2mл- 0,015q+0,73K, м/мин, где L3 =180м;
=16° - угол падения пласта;
mл =0,15 м. – мощность ложной кровли;
q = 4 м3/т;
К=0,8-0,88 – коэф. готовности комплекса;
Vp=0,54+0,006*180+0,1*16-0,004*162- 0,2*0.15-0,15*4+0,73*0,88=2,7 м/мин
Vт – максимальная скорость подачи комбайна по техническим характеристикам.
Vт =2,7 м/мин <Vp= 5,23 м/мин
Условие выполняется.
3.6.8 Расчет производительности лавного конвейера
qp=60*Vp*r*m**c= 60*5,23*0,65*4,5*1,35*0,98= 932,4 т/час где Vp =5,23 м/мин – расчетная рабочая скорость подачи комбайна;
с=0,98- коэф. извлечения угля из лавы.
Для нормальной работы лавного конвейера должно выполняться следующее неравенство:
qт qp
где qт =1000 т/час- техническая производительность конвейера «Анжера-30».
1000 т/час932,4 т/час
3.7 Воссоздание очистного фронта
1. Определение суточной скорости подвигания лавы, м.
lсут=r*nц=0,64*6=3,84 м
2. Скорость подвигания лавы в месяц
lмес.= lсут*К=3,84*30=115м где К=30 - кол-во рабочих дней в месяц.
3. Время отработки выемочного столба
tc=lc/ lмес=615/78=8,6 мес где lc =1000 м – длина выемочного поля.
4. Определение максимального количества времени на подготовку нового выемочного поля
T=tc-(tм –tрез)=8,5-(1+1,5)=6 мес., где tм = 0,5 - 1 мес – время на монтаж механизированного комплекса;
tрез= 1,5 мес. – резервное время для ликвидации непредвиденных задержек в работе при подготовке выемочного столба.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.