Сопротивление хорошо расправленного сетного полотна при положении его перпендикулярно к течению

5.3.2 Расчет прочности сетного полотна, открылков, подъемной дороги

Найдем значение сопротивления сетного полотна при естественном выдувании R₂

, Н             (5.17)

где  - синус угла, зависящий от запаса высоты  и коэффициента горизонтальной посадки .

Сопротивление хорошо расправленного сетного полотна при положении его перпендикулярно к течению R₉₀ вычисляется по формуле

, Н          (5.18)

где U_x - горизонтальный коэффициент посадки;

U_y - вертикальный коэффициент посадки;

d - диаметр нитки сетного полотна, м;

A - шаг ячеи сетного полотна, м;

L - длина сетного полотна в посадке, м;

S - высота сетного полотна в посадке, м;

s - скорость течения, м/с;

g - ускорение свободного падения, м/с².

Значение полного натяжения сетного полотна Т₂ определим следующим образом

, Н         (5.19)

где Т_0.2 - вертикальная составляющая натяжения сетного полотна под давлением воды, Н.

, Н         (5.20)

где Н - глубина места установки сетного полотна, м.

Разрывную нагрузку сетного полотна  

, Н           (5.21)

где k - коэффициент прочности;

W - допустимая остаточная прочность, %.

Прочность сетного полотна определяется по критической скорости течения σ_пр равной 1,3 м/с.

Для расчета возьмем элементарную полосу сетного полотна длиной L равной L_0.2 по подборе в одну ячею в посадке и высотой S равной S₂ и аналогичной высоте сетного полотна в посадке на глубине установки невода (Н = 100 м). Рассмотрим ее как гибкую нить, нагруженную силами, распределенными пропорционально проекции длины нити. Расчетная схема показана на рисунке 5.4.

Рисунок 5.4- Расчетная схема сетного полотна открылков R₂ - сопротивление сетного полотна; Т_х - горизонтальная составляющая натяжения; Т_у - вертикальная составляющая натяжения; Т₂ - полное натяжение сетного полотна; S - высота сетного полотна; Н - глубина установки невода

Расчет будем вести методом последовательных приближений, приняв

v = v_кр = 1,3 м/с;   Н = Н₂ = 10,0 м;  S = S_r = 20,0 м;  U_y = U_y2 = 0,707; U_x = U_x2 = 0,707;  А = А₁ = 30 × 10^–3 м;   d = d₂ = 1,2 × 10^–3 м;

L = L_0.2 = 2 × 30 × 10–3 × 0,707 = 0,04 м;  k = k₂ = –2;   W = W₁ = 30 %; g = 9,8 м/с²;     sinb = sinb₂ = 0,875;     Δh = 1,1.

,

,

,

,

При изготовлении следующих элементов используется дель капроновая ТУ 15-08-334-89:

а) открылков и подъемной дороги - 93,5 текс х 6-30, с разрывной нагрузкой ячеи, R_раз равной 300 Н;

б) части днища подъемной дороги, прилегающей к дну - 93,5 текс х 18-44 с разрывной нагрузкой ячеи R_раз равной 900 Н.

5.3.3 Расчет прочности сетного полотна ловушки и днища двора

При выборе сетного полотна днища, боковых и тыльной стенок ловушки будем исходить из условия, что при производстве переборок нагрузка на одну ячею может достигать 100-120 Н.

Вычислим необходимую прочность сетного полотна днища, боковых и тыльной стенок ловушки  по формуле

, Н          (5.22)

где Т₃ - полное натяжение сетного полотна (Т₃ = 120,0), Н;

k₃ - коэффициент прочности (k₃ = 2);

W₃ - допустимая остаточная прочность (W₃ = 40), %

Н

Сливная стенка ловушки является более нагруженной частью. Здесь нагрузка на ячею может достигать 140 Н.

Необходимая прочность сетного полотна сливной стенки ловушки  рассчитывается по формуле

, Н           (5.23)

где Т₄- полное натяжение сетного полотна (Т₄ = 140), Н.

Н

Для изготовления нижеперечисленных элементов применяется дель капроновая ТУ 15-08-334-89:

а) днища и боковых стенок ловушки - 93,5 текс х 9-20 с разрывной нагрузкой ячеи, R_раз равной 620 Н;

б) тыльной стенки ловушки - 93,5 текс х 12-20 с разрывной нагрузкой ячеи, R_раз равной 620 Н;

в) сливной стенки ловушки - 93,5 текс х 18-20 с разрывной нагрузкой ячеи R_раз равной 900 Н;

в) днища двора - 187 текс х 9-50 с разрывной нагрузкой ячеи R_раз равной 2150 Н.

5.4 Расчет количества сетематериалов

Для расчета фиктивной площади сетного полотна деталей невода воспользуемся следующими формулами:

а) для деталей прямоугольной формы S_фi

, м²           (5.24)

где L_оi - длина сетного полотна дели в жгуте, м;

Н_oi - высота (ширина) сетного полотна дели в жгуте, м;

б) для деталей трапецеидальной формы,

, м²           (5.25)

где Н_оi - высота (ширина) сетного полотна большего основания дели в жгуте,м; h_оi - высота (ширина) сетного полотна меньшего основания дели в жгуте, м.

Формулы для расчета массы деталей:

а) для одной детали  M_i.

M_i = S_фi × m_i  , кг                (5.26)

где m_i - масса дели площадью 1 м² в жгуте, кг;

б) для общей массы деталей

, кг            (5.27)

где  - количество деталей, шт.

Вес сетных деталей в воде Q_i

, Н            (5.28)

где  - ускорение свободного падения (g = 9,8), м/с²;

 - удельная потопляемость капрона ( = 0,1).

Формулы для расчета циклов кройки:

а) для резки по горизонтали в сочетании с резкой по косой .

,                (5.29)