Сопротивление хорошо расправленного сетного полотна при положении его перпендикулярно к течению, страница 8

Для оттяжек рамы принимаем К_пп-с 22 мм 0,8 мм 434 ктекс Б ТУ 17 УССР 3731-84 (разрывная нагрузка 51 210 Н) и КК-60 мм-Пв-ГОСТ 10293-77 (разрывная нагрузка 60 200 Н).

5.6.5 Расчет прочности оттяжек крыла

Для расчета прочности оттяжек крыла воспользуемся следующими формулами:

  a)   сопротивление стенки литера между двумя соседними горизонтальными оттяжками

, Н                    (5.51)

где  - сопротивление литера при критической скорости течения, Н;

 - расстояние между оттяжками, м;

 - длина литера в посадке, м;

б) действующая на оттяжку сила :

, Н                         (5.52)

в) натяжение  возникающее в оттяжке:

, Н                    (5.53)

где  - угол наклона оттяжки ( = 19,5), град;

г) разрывное усилие  возникающее в оттяжке

, Н                      (5.54)

где  - коэффициент запаса прочности ( = 1,5);  - предельно допустимая остаточная прочность ( = 40), %.

Расчет прочности оттяжек крыла приведен в табличной форме (табл. 5.6).

Для технологичности изготовления принимаем для всех оттяжек крыла канат марки К_пп-с 17 мм 0,8 мм 268 ктекс А ТУ 17 УССР 3731-84 (разрывная нагрузка 34 920 Н) и марки КК-50 мм-Пв ГОСТ 10293-77 (разрывная нагрузка 42 600 Н).

Таблица 5.6 - Расчет оттяжек крыла

Группа оттяжек	Расстояние между оттяжками lл,i, м	Длина литера в посадке Lл,i, м	Сопротивление i-го литера при критической скорости течения, , Н	Сопротивление i-го литера между оттяжками, , Н	Действующая на оттяжку сила, , H	Возникающее натяжение в оттяжке , Н	Возникающее в оттяжке разрывное усилие , Н
1	50,0	50,0	2889,6	2889,6	1444,8	1532,1	5745,4
2,3	50,0	100,0	12929,1	6464,6	3232,3	3427,7	12853,9
4	50,0	50,0	10126,8	10126,8	5063,4	5369,5	20135,6
5	50,0	50,0	12222	12222	6111	6480,4	24301,5
6	50,0	50,0	14317,2	14317,2	7158,6	7591,3	28467,4
7	50,0	50,0	16499,7	16499,7	8249,9	8748,6	32807,2

5.7 Расчет плавучести

5.7.1 Расчет плавучести крыла

Самозатопление является одним из наиболее распространенных способов предохранения ставных неводов от разрушения штормом. Идея заключается в том, что невод оснащается таким количеством плава, плавучесть которого достаточна для поддержания невода на поверхности воды в рабочем состоянии лишь при тихой или не слишком ветреной погоде, при которой возможна эксплуатация невода. Но как только начнется шторм и скорость течения дойдет до опасных пределов, плавучесть окажется недостаточной, и невод автоматически погрузится под поверхность, а его стенки сложатся. Благодаря этому сопротивление невода уменьшится, и он сможет в сложенном состоянии противостоять шторму. Когда шторм пройдет, плав распрямит невод, который автоматически займет свое положение. Этот способ обеспечения штормоустойчивости был разработан B.C. Калиновским, В.Г. Долговым и Ф.Т. Гавриленко и хорошо зарекомендовал себя на практике.

Необходимое количество плава для поддержания невода в рабочем положении определяют по рабочей скорости течения (V_раб = 0,3 м/с).

Притапливающая сила  создаваемая сопротивлением участка крыла между оттяжками при рабочей скорости течения, вычисляется по формуле

, Н          (5.55)

где  - сопротивление стенки литера между двумя соседними горизонтальными оттяжками, Н;