Монолитное ребристое перекрытие с балочными плитами промышленного пятиэтажного здания, страница 7

c₂£(j_b2/j_b3)*h₀=(2,0/0,6)*0,820=2,733(м),

c₃£l_пл.=2,067(м).

Принимаем с=1,544(м).

5.8 Определение усилия, воспринимаемого бетоном

Q_b=j_b2*(1+j_f+j_n)*r_bt*g_b2*b*h₀²/c₀=2,0*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,350*0,820²/1,544=181083,723(H).

5.9 Определение усилия, передаваемого на отгибы

Q_s,inc=Q_max-Q_b-Q_sw=432700,000-181083,723-181083,723=70532,554(H),

A_s,inc=Q_s,inc/(R_sw*sina)=70532,554/(290000000*0,707)=0,000344(м²)=3,440(см²),

d_s,inc=Ö(A_s,inc/2)*(4/p)=Ö(0,000344/2)*(4/3,14)=0,015(м)=14,8(мм).

5.4.2 Назначение шага поперечных стержней

S_max1£h*(3/4)=0,900*(3/4)=0,675(м) - (исходя из конструктивных требований СНиП),

S_max2£0,75*j_b2*(1+j_f+j_n)*r_bt*g_b2*b*h₀²/Q_max=0,75*2,0*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,350*0,820²/432700,000=0,485(м),

q_sw,min=j_b3*(1+j_f+j_n)*r_bt*g_b2*b/2=0,6*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,350/2=62370,000(м),

S_max3£A_sw*r_sw/q_sw,min=0,000201*175000000/62370,000=0,564(м).

Принимаем S=0,450(м).

5.5.2 Проверка прочности наклонного сечения

q_sw=A_sw*r_sw/q_sw,min=0,000201*175000000/0,450=78190,750(м),

c₀=Öj_b2*(1+j_f+j_n)*r_bt*g_b2*b*h₀²/q_sw=Ö2,0*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,350*0,820²/78190,750=1,891(м),

h£c₀£2*h₀, 0,820(м)£1,891(м)£1,640(м).

6. Расчёт на отрыв

Необходимо, чтобы выполнялось условие: F*(1-h_s/h₀)£åR_sw*A_sw.

F=Q^пр._b+Q^лев._b=156630,762+127991,157=284621,919(H),

h_s=h₀-h_вт.б.+X=0,820-0,500+0,149=0,469(м),

A_sw=F*(1-h_s/h₀)/R_sw=284621,919*(1-0,469/0,820)/175000000=0,000697(м²)=6,972(см²),

n=A_sw/A_sw,d=6,972/0,503=13,860(шт.)»14(шт.).

Принимаем 16 стержней Æ=8(мм), A_sw=8,048(см²).

7. Построение эпюры материалов

7.1 Расчёт пар полосовых моментов стержней

1 пролёт

m=A_sw/(b’_f*h₀)=0,002036/(2,417*0,820)=0,001027,

x=m*(R_s/R_b)=0,001027*(365000000/7500000)=0,050®z=0,980,

M_Æ18=A_SÆ18*R_s*z*h₀=0,002036*365000000*0,980*0,820=597187,304(H)=597,187(kH) 8 стержней A-III,

M_Æ0=A_SÆ0*R_s*z*h₀=0,000000*365000000*0,980*0,820=0,000(H)=0,000(kH) 0 стержней A-III,

M_Æ0=A_SÆ0*R_s*z*h₀=0,000000*365000000*0,980*0,820=0,000(H)=0,000(kH) 0 стержней A-III.

2 пролёт

m=A_sw/(b’_f*h₀)=0,001231/(2,417*0,820)=0,000621,

x=m*(R_s/R_b)=0,000621*(365000000/7500000)=0,030®z=0,985,

M_Æ14=A_SÆ14*R_s*z*h₀=0,001231*365000000*0,985*0,820=362911,726(H)=362,912(kH) 8 стержней A-III,

M_Æ0=A_SÆ0*R_s*z*h₀=0,000000*365000000*0,985*0,820=0,000(H)=0,000(kH) 0 стержней A-III,

M_Æ0=A_SÆ0*R_s*z*h₀=0,000000*365000000*0,985*0,820=0,000(H)=0,000(kH) 0 стержней A-III.

1 промежуточная опора

m=A_sw/(b’_f*h₀)=0,001433/(0,350*0,820)=0,004993,

x=m*(R_s/R_b)=0,004993*(365000000/7500000)=0,243®z=0,880,

M_Æ18=A_SÆ18*R_s*z*h₀=0,000509*365000000*0,880*0,820=134062,456(H)=134,062(kH) 2 стержня A-III,

M_Æ14=A_SÆ14*R_s*z*h₀=0,000308*365000000*0,880*0,820=81122,272(H)=81,122(kH) 2 стержня A-III,

M_Æ14=A_SÆ14*R_s*z*h₀=0,000616*365000000*0,880*0,820=162244,544(H)=162,245(kH) 4 стержня A-III.

7.2 Определение длины анкеровки

Для стержней Æ=18(мм) A-III:

l_an=(w_an*(R_s/R_b)+Dl_an)*d=(0,7*(365000000/7500000)+11)*0,018=0,811(м), l’_an=0,8*l_an=0,8*0,811=0,649(м),

l_an=d*l_an)=0,018*20=0,360(м),

l_an,min=0,250(м);принимаем l_an=0,649(м).

Для стержней Æ=14(мм) A-III:

l_an=(w_an*(R_s/R_b)+Dl_an)*d=(0,7*(365000000/7500000)+11)*0,014=0,631(м), l’_an=0,8*l_an=0,8*0,631=0,505(м),

l_an=d*l_an)=0,014*20=0,280(м),

l_an,min=0,250(м);принимаем l_an=0,505(м).

Для стержней Æ=14(мм) A-III:

l_an=(w_an*(R_s/R_b)+Dl_an)*d=(0,7*(365000000/7500000)+11)*0,014=0,631(м), l’_an=0,8*l_an=0,8*0,631=0,505(м),

l_an=d*l_an)=0,014*20=0,280(м),

l_an,min=0,250(м);принимаем l_an=0,505(м).