l01=lпл-bвт.б.-a+c/2=2,067-0,250-0,200+0,120/2=1,802(м),
l02=lпл-bвт.б.=2,067-0,250=1,817(м).
Таблица 2
3. Статический расчёт второстепенной балки
M1=(G+V)*l012/11=50689,567*5,1502/11=122219,458(H*м),
M2=(G+V)*l022/16=50689,567*5,0502/16=80794,418(H*м),
Mb=-(G+V)*(l01+l02)2/(14*4)=-50689,567*(5,150+5,050)2/(11*4)=-94173,974(H*м),
Mc=-(G+V)*l022/16=-50689,567*5,0502/16=-80794,418(H*м).
Для оценки подвижности временной нагрузки определим отрицательные моменты в пролётах:
(-M1)=-0,425*M1+(G+0,25*V)*l012/8=-0,425*122219,458+(11779,620+0,25*44386,105)*5,1502/8=23898,304(H*м),
(-M2)=-(Mb+Mc)/2+(G+0,25*V)*l022/8=-(120629,957+80794,418)/2+(11779,620+0,25*44386,105)*5,0502/8=-14559,331(H*м),
(-M3)=-Mc+(G+0,25*V)*l022/8=-80794,418+(11779,620+0,25*44386,105)*5,0502/8=-7869,553(H*м).
Расчёт поперечных сил:
Qa=0,4*(G+V)*l01=0,4*50689,567*5,150=104420,508(H),
Qлев.b.=-0,6*(G+V)*l01=-0,6*50689,567*5,150=-156630,762(H),
Qпр.b.=0,5*(G+V)*l02=0,5*50689,567*5,050=127991,157(H),
Qлев.c.=-0,5*(G+V)*l02=-0,5*50689,567*5,050=-127991,157(H).
Эпюры второстепенной балки.
4. Конструктивный расчёт второстепенной балки
4.1 Уточнение и компоновка размеров расчётного сечения второстепенной балки
h0=ÖM/(am*Rb*gb2*b)=Ö94173,974/(0,289*7500000*0,9*0,250)=0,439(H*м),
a=0,050(м), hфакт.=h0+a=0,439+0,050=0,489(м)<hвт.б.=0,500(м), тогда h0=h-a=0,500-0,050=0,450(м).
В качестве рабочей арматуры на опорах второстепенной балки принимаем гнутые сетки с поперечной рабочей арматурой.
Определим ширину расчётного сечения:
b’f=£lпл=2,067(м) - из условия конструкции перекрытия,
b’f=£(1/3)*l2+bвт.б.=(1/3)*5,400+0,250=2,050(м).
Принимаем минимальную b’f=2,050(м),
4.2 Подбор арматуры второстепенной балки (расчёт по нормальным напряжениям)
1 пролёт
am=ÖM1/(Rb*gb2*b’f*h02)=Ö122219,458/(7500000*0,9*2,050*0,450)=0,044®x=0,050,z=0,975,
X=x*h0=0,050*0,450=0,023(м)<h’f=0,080(м), то есть сжатая зона в полке тавра,
As=M1/(Rs*z*h0)=122219,458/(365000000*0,975*0,450)=0,00076319(м)=7,632(см2).
Принимаем стержневую арматуру:
2 стержня A-III Æ=14(мм), As1=3,080(см2),
2 стержня A-III Æ=18(мм), As2=5,090(см2),
0 стержней A-III Æ=0(мм), As3=0,000(см2), åAs=8,170(см2).
-6,59% (переармирование £ 10%/-/, недоармирование £ 1,5%/+/).
2 пролёт
am=ÖM2/(Rb*gb2*b’f*h02)=Ö80794,418/(7500000*0,9*2,050*0,450)=0,029®x=0,030,z=0,985,
X=x*h0=0,030*0,450=0,014(м)<h’f=0,080(м), то есть сжатая зона в полке тавра,
As=M2/(Rs*z*h0)=80794,418/(365000000*0,985*0,450)=0,00049939(м)=4,994(см2).
Принимаем стержневую арматуру:
2 стержня A-III Æ=12(мм), As1=2,260(см2),
2 стержня A-III Æ=14(мм), As2=3,080(см2),
0 стержней A-III Æ=0(мм), As3=0,000(см2), åAs=5,340(см2).
-6,48% (переармирование £ 10%/-/, недоармирование £ 1,5%/+/).
1 промежуточная опора
am=ÖMb/(Rb*gb2*b*h02)=Ö94173,974/(7500000*0,9*0,250*0,450)=0,276®x=0,330,z=0,835,
X=x*h0=0,330*0,450=0,149(м)<h’f=0,080(м), то есть сжатая зона в ребре тавра,
As=Mb/(Rs*z*h0)=94173,974/(365000000*0,835*0,450)=0,00068666(м)=6,867(см2).
Принимаем стержневую арматуру:
6 стержней A-III Æ=12(мм), As1=6,790(см2),
0 стержней A-III Æ=0(мм), As2=0,000(см2),
0 стержней A-III Æ=0(мм), As3=0,000(см2), åAs=6,790(см2).
1,13% (переармирование £ 10%/-/, недоармирование £ 1,5%/+/).
2 промежуточная опора
am=ÖMc/(Rb*gb2*b*h02)=Ö80794,418/(7500000*0,9*0,250*0,450)=0,236®x=0,2700,270,z=0,865,
X=x*h0=0,270*0,450=0,122(м)<h’f=0,080(м), то есть сжатая зона в ребре тавра,
As=Mc/(Rs*z*h0)=80794,418/(365000000*0,865*0,450)=0,00056867(м)=5,687(см2).
Принимаем стержневую арматуру:
2 стержня A-III Æ=10(мм), As1=1,570(см2),
4 стержня A-III Æ=12(мм), As2=4,520(см2),
0 стержней A-III Æ=0(мм), As3=0,000(см2), åAs=6,090(см2).
-6,62% (переармирование £ 10%/-/, недоармирование £ 1,5%/+/).
отрицательный момент в пролётё
am=Ö(-M2)/(Rb*gb2*b*h02)=Ö14559,331/(7500000*0,9*0,250*0,450)=0,043®x=0,050,z=0,975,
X=x*h0=0,050*0,450=0,023(м)<h’f=0,080(м), то есть сжатая зона в полке тавра,
As=(-M2)/(Rs*z*h0)=14559,331/(365000000*0,975*0,450)=0,00009091(м)=0,909(см2).
Принимаем стержневую арматуру:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.