Строительство и архитектура \ Железобетонные конструкции

Монолитное ребристое перекрытие с балочными плитами промышленного пятиэтажного здания, страница 5

2 стержня A-III Æ=8(мм), A_s1=1,010(см²),

0 стержней A-III Æ=0(мм), A_s2=0,000(см²),

0 стержней A-III Æ=0(мм), A_s3=0,000(см²), åA_s=1,010(см²).

-9,99% (переармирование £ 10%/-/, недоармирование £ 1,5%/+/).

5. Расчёт второстепенной балки по наклонным сечениям

Расчёт выполняем для сечения с Q_max=156630,762(H).

Так как нет продольных сил, то j_n=0. При расчёте на промежуточной опоре j_f=0.

5.1 Проверка необходимости постановки поперечной арматуры

Q_u₁=j_b₃*(1+j_f+j_n)*R_bt*g_b₂*b*h₀=0,6*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,250*0,450=40095,000(H)<Q_max=156630,762(H)

5.2 Расчёт интенсивности поперечной нагрузки

q_sw=Q_max/(j_b₂*(1+j_f+j_n)*R_bt*g_b₂*b*h₀)=156630,762/(2,0*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,250*0,450)=101979,447(H/м),

q_sw,min=(j_b3*(1+j_f+j_n)*R_bt*g_b2*b)/2=(0,6*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,250)/2=44550,000(H/м).

При назначении интенсивности поперечных стержней должно выполняться условие:

q_sw=101979,447(H/м)<q_sw,min=44550,000(H/м).

Условие выполняется, то есть для дальнейших расчётов принимаем:

q_sw=101979,447(H/м)

5.3 Определение проекции наклонной трещины

c₀=Ö(j_b2*(1+j_f+j_n)*R_bt*g_b2*b*h₀)/q_sw=Ö(2,0*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,250*0,450)/101979,447=0,768(м),

h₀<c₀<2*h₀, 0,450(м)<0,768(м)<0,900(м).

5.4 Назначение диаметра хомутов

Назначим диаметр хомутов, исходя из условия свариваемости с продольными рабочими стержнями:

d_sw=0,25*d_max=0,25*18=4,5(мм).

Принимаем стержневую арматуру 2 стержня A-I Æ=6(мм), A_s=0,570(см²).

5.5 Определение шага поперечных стержней

S=R_sw*A_sw/q_sw=0,000057*285000000/101979,447=0,159(м), 0,100(м)£0,159£(1/3)*h=0,375(м), то есть принимаем S=0,150(м).

5.6 Проверка прочности наклонного сечения

Интенсивность поперечных стержней с учётом назначенного шага:

q_sw=R_sw*A_sw/S=285000000*0,000057/0,150=108300,000(H/м).

Проекция наиболее невыгодной наклонной трещины:

c₀=Ö(j_b2*(1+j_f+j_n)*R_bt*g_b2*b*h₀)/q_sw=Ö(2,0*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,250*0,450)/108300,000=0,745(м).

h₀<c₀<2*h₀, 0,450(м)<0,745(м)<0,900(м).

Усилие, воспринимаемое поперечными стержнями:

Q_sw=q_sw*c₀=108300,000*0,745=80705,841(H).

Усилие, воспринимаемое бетоном при с=с₀:

Q_b=j_b₂*(1+j_f+j_n)*R_bt*g_b₂*b*h₀²/с=2,0*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,250*0,450²/0,745=80705,841(H/м).

Условие обеспечения прочности по наклонного сечения:

Q_max-(G+0,5*V)*c£Q_b+Q_sw,

Q_max-(G+0,5*V)*c=156630,762-(10631,11+0,5*40058,46)*0,745=133782,486(H),

Q_b+Q_sw=80705,841+80705,841=161411,682(H),

133782,486(H)£161411,682(H), условие выполняется, прочность сечения обеспечена.

5.7 Проверка обеспечения прочности по наклонной полосе

a=E_s/E_b=360000000000/21000000000=17,143,

m_w=A_sw/(b*S)=0,000057/(0,250*0,150)=0,001520,

j_w1=1+S*a*m_w=1+0,150*17,143*0,001520=1,003909,

j_b1=1-b*R_b*g_b2=1-0,01*7,500*0,9=0,932500,

Q_u2=0,3*j_w1*j_b1*R_bt*g_b2*b*h₀=0,3*1,003909*0,932500*7500000*0,9*0,250*0,450=213265,474(H)>Q_max=156630,762(H).

Условие выполняется, следовательно размеры поперечного сечения достаточны.

IV. РАСЧЁТ ГЛАВНОЙ БАЛКИ

1. Конструктивная схема главной балки

2. Расчётная схема главной балки

l₀₁=l₁-a+c/2=6,200-0,200+0,380/2=6,190(м)»6,200(м),

l₀₂=l₁=6,200(м).

Расчётные пролёты принимаются равными.

Таблица 3

3. Статический расчёт главной балки

Статический расчет предварительно выполняем по упругой расчетной схеме с учетом полной подвижности временной нагрузки. Расчет выполняем на ЭВМ с помощью программы "Статика", разработанной ВятГУ.

Расчёт данных, необходимых для расчёта в программе «Статика»:

J=b_гл.б.*h_гл.б.³/12=0,350*0,900³/12=0,021263(м⁴),

A=b_гл_._б_.*h_гл_._б_.=0,350*0,900=0,315000(м²),

E_b=21000000000(H/м²),

E_b*J=21000000000*0,021263=446512500(H*м²)=446512,5(kH*м²),

E_b*A=21000000000*0,315000=6615000000(H)=6615000,0(kH),

G=72906,09(H/м)=72,91(kH/м),

V=259578,82(H/м)=259,58(kH/м),

(G+V)=332484,91(H/м)=332,48(kH/м).

1. Эпюры постоянной нагрузки