Монолитное ребристое перекрытие с балочными плитами промышленного пятиэтажного здания, страница 6

3. Эпюры временной нагрузки /пролёт 2/

							V=259,58kH/м

 

4. Эпюры временной нагрузки (опора B) /пролёт 1,2/

V=259,58kH/м

 

5. Эпюры постоянной и временной нагрузок (комб. 1+2)

 

6. Эпюры постоянной и временной нагрузок (комб. 1+3)

 

7. Эпюры постоянной и временной нагрузок (комб. 1+4)

 

8. Огибающие эпюры нагрузок

4. Конструктивный расчёт главной балки

4.1 Уточнение и компоновка размеров расчётного сечения главной балки

Определим граневый момент на опоре B:

M^гр._b=M^*_b-Q^пр._b*(h_к/2)=434910,000-434900,000*(0,40/2)=347930,000(H*м)=347,930(kH*м).

h₀=ÖM^гр._b/(a_m*R_b*g_b2*b)=Ö347930,000/(0,289*7500000*0,9*0,350)=0,714(м),

a=0,080(м), h_факт.=h₀+a=0,714+0,080=0,794(м)<h_гл.б.=0,900(м), тогда h₀=h-a=0,900-0,080=0,820(м).

Определим ширину расчётного сечения:

b’_f=£(1/3)*l₁+b_гл.б.=(1/3)*6,200+0,350=2,417(м).

Принимаем минимальную b’_f=2,417(м),

4.2 Подбор арматуры главной балки (расчёт по нормальным напряжениям)

1 пролёт

a_m=ÖM₁/(R_b*g_b2*b’_f*h₀²)=Ö575500,000/(7500000*0,9*2,417*0,820²)=0,052®x=0,050,z=0,975,

X=x*h₀=0,050*0,820=0,041(м)<h’_f=0,080(м), то есть сжатая зона в полке тавра,

A_s=M₁/(R_s*z*h₀)=575500,000/(365000000*0,975*0,820)=0,00197212(м)=19,721(см²).

Принимаем стержневую арматуру:

8 стержней A-III Æ=18(мм), A_s1=20,360(см²),

0 стержней A-III Æ=0(мм), A_s2=0,000(см²),

0 стержней A-III Æ=0(мм), A_s3=0,000(см²), åA_s=20,360(см²).

-3,14% (переармирование £ 10%/-/, недоармирование £ 1,5%/+/).

2 пролёт

a_m=ÖM₂/(R_b*g_b2*b’_f*h₀²)=Ö366530,000/(7500000*0,9*2,417*0,820²)=0,033®x=0,030,z=0,985,

X=x*h₀=0,030*0,820=0,025(м)<h’_f=0,080(м), то есть сжатая зона в полке тавра,

A_s=M₂/(R_s*z*h₀)=366530,000/(365000000*0,985*0,820)=0,00124327(м)=12,433(см²).

Принимаем стержневую арматуру:

8 стержней A-III Æ=14(мм), A_s1=12,310(см²),

0 стержней A-III Æ=0(мм), A_s2=0,000(см²),

0 стержней A-III Æ=0(мм), A_s3=0,000(см²), åA_s=12,310(см²).

1,00% (переармирование £ 10%/-/, недоармирование £ 1,5%/+/).

1 промежуточная опора

a_m=ÖM_b/(R_b*g_b2*b*h₀²)=Ö347930,000/(7500000*0,9*0,350*0,820²)=0,219®x=0,250,z=0,875,

X=x*h₀=0,250*0,820=0,205(м)<h’_f=0,080(м), то есть сжатая зона в ребре тавра,

A_s=M_b/(R_s*z*h₀)=347930,000/(365000000*0,875*0,820)=0,00132855(м)=13,285(см²).

Принимаем стержневую арматуру:

2 стержня A-III Æ=18(мм), A_s1=5,090(см²),

2 стержня A-III Æ=14(мм), A_s2=3,080(см²),

4 стержня A-III Æ=14(мм), A_s3=6,160(см²), åA_s=14,330(см²).

-7,29% (переармирование £ 10%/-/, недоармирование £ 1,5%/+/).

5. Расчёт главной балки по наклонным сечениям

5.1 Назначение диаметра поперечных стержней

Так как h_гл.б.=0,900(м), то d_w=8(мм).

5.2 Назначение числа срезов поперечных стержней

Так как b_гл.б.=0,350(м), то n=4(шт.).

5.3 Определение площади назначенных поперечных стержней

A_sw=n*p*d_sw²/4=4*3,14*0,008²/4=0,000201(м²)=20,106(см²).

5.4.1 Назначение шага поперечных стержней

S_max1£h*(1/3)=0,900*(1/3)=0,300(м) - (исходя из конструктивных требований СНиП),

S_max2£0,75*j_b2*(1+j_f+j_n)*r_bt*g_b2*b*h₀²/Q_max=0,75*2,0*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,350*0,820²/432700,000=0,485(м),

q_sw,min=j_b3*(1+j_f+j_n)*r_bt*g_b2*b/2=0,6*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,350/2=62370,000(м),

S_max3£A_sw*r_sw/q_sw,min=0,000201*175000000/62370,000=0,564(м).

Принимаем S=0,300(м).

5.5.1 Проверка прочности наклонного сечения

q_sw=A_sw*r_sw/q_sw,min=0,000201*175000000/0,300=117286,126(м),

c₀=Öj_b2*(1+j_f+j_n)*r_bt*g_b2*b*h₀²/q_sw=Ö2,0*(1+0,0+0,0)*660000*0,9*0,350*0,820²/117286,126=1,544(м),

h£c₀£2*h₀, 0,820(м)£1,544(м)£1,640(м).

5.6.1 Определение усилия, воспринимаемого поперечными стержнями

Q_sw=q_sw*c₀=117286,126*1,544=181083,723(H).

5.7.1 Определение проекции наклонного сечения

c₁£c₀=1,544(м),