Установка реакторов в линии l <1500 км приводит к тому, что Zo и Z1, относительно точки однофазного КЗ приобретают индуктивный характер. Реакторы в большей степени оказывают влияние на входное сопротивление нулевой последовательности, чем на Z1, вследствие того, что в схеме нулевой последовательности индуктивность больше, а емкость меньше, чем в схеме прямой последовательности. Наибольшее влияние на снижение коэффициента несимметрии оказывают реакторы, находящиеся в конце линии.
В противоположность поперечной компенсации продольная емкостная компенсация оказывает неблагоприятное влияние на коэффициент несимметрии. Будучи включено последовательно с большим индуктивным сопротивлением нулевой последовательности линии, емкостное сопротивление УПК мало сказывается на ZO но может существенно уменьшить Z1. Поэтому в схеме с продольной компенсацией повышения напряжения из-за несимметрии возрастают, особенно если КЗ происходит непосредственно за УПК.
Рис. 3.8. Резонансные кривые U(l)=f(l) при симметричном режиме (кривая 1) и однофазном КЗ в конце односторонне включенной линии (кривые 2)
Расчет и построение кривых переходного процесса находится в приложении.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данной работе произведен анализ переходного процесса который возникает в результате перенапряжений в электрических линиях высокого напряжения. Произведен расчет кривых переходного процесса. Рассмотрена защита от коммутационных перенапряжений.
В работе рассматривается особенности перенапряжений, которые возникают при коммутациях. Каждая коммутация вызывает переходный процесс, часто сопровождающийся перенапряжениями который, могут привести к перекрытию изоляции. Вся работа разделена на главы в каждой из которых рассмотрен определённый вопрос, связанный основной темой.
Были приведены основные виды коммутационных перенапряжений и данные которые используются при проектировании изоляционных конструкций. приведены и подробно рассмотрены основные виды коммутационных перенапряжений, а так же зависимости основных параметров переходного процесса, в данной работе так же рассмотрено как ведёт себя дуга в различных видах перенапряжений.
Рассмотрены и построены кривые переходного процесса, а так же можно добавить, что для защиты оборудования и линейной изоляции от воздействия опасных внутренних перенапряжений применяют коммутационные разрядники или нелинейные ограничители перенапряжений, которые должны ограничивать перенапряжения переходного режима.
В расчете и построении кривых переходного процесса, при включении линии, рассмотрено изменение ударного коэффициента при заданном угле, но разных значениях первых собственных частот колебаний (ω1/ω). Своим расчетом подтвержден тот факт, что при ω=ω1 kуд=1, т.е. при резонансе момент не влияет на ударный коэффициент. При ω1/ω>1 наибольшее kуд наблюдается как правило, при углах включения φ, близких к 90, причём kуд не превышает 2. Действительно, значение kуд = 1.8
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Аронов М.А., Базуткин В.В., Борисоглебский П.В. и др. Лабораторные работы по технике высоких напряжений: Учеб. Пособие для вузов. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1982. – 352 с., ил.
2. Базуткин В.В., Дмоховская Л.Ф. Расчет переходных процессов и перенапряжений. – М.: Энергоатомиздат, 1983. – 328 с.
3. Базуткин В.В., Ларионов В.П. и др. Техника высоких напряжений: Изоляция и перенапряжения в электрических системах: Учебник для вузов. – 3-е изд., пераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1986. – 464 с., ил.
4. Бикфорд Дж. П., Мюлине Н., Рид Дж. Р. Основы теории перенапряжений в электрических сетях: Пер. с англ. – М.: Энергоиздат, 1981. -208с.
5. Костенко М.В.Техника высоких напряжений – М.: Высшая школа, 1973. – 528 с.
6. Разевига Д.В. Техника высоких напряжений. - 2-е изд. – М.: Энергия, 1976. – 488 с.
7. Степанчук К.Ф., Тиняко Н.А. Техника высоких напряжений. – 2-е изд. –Минск.: Вышэйша школа, 1982. – 367 с.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.