Расчет элементов металлоконструкции на статическое и динамическое нагружение, страница 10

      SIGMA ЭКIII МЕНЕЕ   .128E+04(  .171E+04) PKP/N= -.581E+01

                         ЛOKAЛЬHЫE УЗЛOBЫE УCИЛИЯ B    21 KOHEЧHOM ЭЛ-TE

       1  -.69822E+05       2   .86709E+03       3  -.11565E-01       4  -.22944E-01       5  -.38842E-02       6   .64300E+05

       7   .69822E+05       8  -.86708E+03       9   .11565E-01      10   .64960E-01      11   .18993E+00      12   .19779E+06

         21-КОРОБ SIGMA =  .101E+04(  .228E+04) TMAX=  .621E-04

      SIGMA ЭКIII МЕНЕЕ   .101E+04(  .228E+04) PKP/N= -.581E+01

                         ЛOKAЛЬHЫE УЗЛOBЫE УCИЛИЯ B    22 KOHEЧHOM ЭЛ-TE

       1  -.53740E+05       2  -.41697E+03       3  -.64255E-02       4   .14688E-01       5  -.20366E+00       6  -.23217E+06

       7   .53740E+05       8   .41697E+03       9   .64255E-02      10  -.32379E-01      11  -.17456E+00      12   .10613E+06

         22-КОРОБ SIGMA =  .129E+04(  .156E+04) TMAX=  .397E-04

      SIGMA ЭКIII МЕНЕЕ   .129E+04(  .156E+04) PKP/N= -.755E+01

                         ЛOKAЛЬHЫE УЗЛOBЫE УCИЛИЯ B    23 KOHEЧHOM ЭЛ-TE

       1  -.78017E+04       2  -.15383E+04       3  -.31173E-02       4   .16858E+00       5   .27654E+00       6  -.82976E+05

       7   .78017E+04       8   .15383E+04       9   .31173E-02      10  -.20590E+00      11  -.59418E-01      12  -.14982E+06

         23-КОРОБ SIGMA =  .514E+03(  .799E+03) TMAX=  .456E-03

      SIGMA ЭКIII МЕНЕЕ   .514E+03(  .799E+03) PKP/N= -.207E+03

Рис. 11  Прогиб балки.

Заключение :

Максимальное напряжение в 8 и 15 стержнях = 1510 кГ

Максимальное перемещение = -2,1 см

Максимальное значение соотношения Pkp/N в 6 и 17 стержнях = 1330

Масса фермы:

m=m1+m2=L1*S1*p + L2*S2*p = 956.571 кг

 Вывод:

Использовать ферменную конструкцию более выгодно чем балку из двух двутавров, т.к. масса ферменной конструкции более чем в 2 раза меньше двутавровой конструкции.

Далее ферменная конструкция достраивается до полноценной конструкции, производится расчет несущих балок крыши на статическую нагрузку с учетом снегового покрова, и расчет боковых балок на ветровую нагрузку.

Рис.12

5. Расчет несущих балок крыши с учетом снеговых нагрузок.

Рис.13

b=9м; L=15м

q=L/5*(50+S*K_НАД)=3(50+100*1,4)=570 кг/м

Из таблицы 3 приложения 6 [1] выбираем швеллер № 30

Параметры швеллера: высота h=30см; Jz=5810 см⁴; Jy= см⁴; S=40,5 см²

6. Расчет боковых балок на ветровую нагрузку.

Рис.14

Расчет на ветровую нагрузку производится в соответствии со СНиП 2.01.07-85

Ветровую нагрузку следует определять как средней у пульсационной составляющих.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки w_m следует определять по формуле :

w_m = w₀ *k*c

где w₀ – нормативное значение ветрового давления

k – коэффициент, учитывающий изменение ветровой нагрузки по высоте

с – аэродинамический коэффициент

Нормативное значение ветрового давления следует принимать в зависимости от ветрового района по данным таблицы 5 [2]

Для 2 ветрового района w₀=30 кгс/м² (0,3 кПа)

Коэффициент k определяется по таблице 6 [2] в зависимости от типа местности

Принимаем k=1

Аэродинамический коэффициент принимается по приложению 4 [2] в зависимости от схемы здания.

Для здания с двухскатными покрытиями с=0,8

w_m =0,3*1*0,8=240 Па

Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки следует определять по формуле:

w_Р = w_m *x*n

где x - коэффициент пульсаций давления ветра на уровне z. Коэффициент определяется по таблице 7 [2] и для сооружения высотой 8,5 м равен 0,72

n - коэффициент пространственной кореляции пульсаций давления ветра

Коэффициент n определяется по таблице 9 [2]

n=0,64

w_Р =210*0,72*0,64=92,8 Па

w =w_m + w_Р =240+92,8 = 332,8Па

Расчетная распределенная нагрузка на балку равна