Турбины тепловых и атомных электрических станций. Курсовое проектирование: Учебное пособие, страница 20

3. Определяется располагаемый перепад энтальпий на ступень из соотношений:  .

     4. Находится отношение давлений .

5. Вычисляется давление в камере регулирующей ступени  .

6. Рассчитывается степень реактивности ступени. Суммарная степень реактивности , т.е. складывается из степе­ни реактивности по венцам и является функцией , е и других факторов. При расчетном режиме соотношение ρ по венцам зависит от соотношения горловых сечений решеток.

В зависимости от величины можно принимать следующие значения Σρ: при =0,24–0,26 Σρ=0,08–0,14;   при =0,26–0,28 Σρ=0,10–0,17; при =0,28–0,30 Σρ=0,12–0,18; при =0,30–0,32 Σρ=0,14–0,21. Реактивность по венцам рас­пределяется примерно следующим образом: на первом рабочем венце ρ1≈10–20 % Σρ на ступень, на направляющих лопатках   ρн≈55–65 %, на втором рабочем венце ρ2=15–30 %. При пар­циальности е < 0,5 общая степень реактивно­сти снижается в основ­ном за счет ее значений в первом рабочем венце и на направляющих ло­патках (на втором венце ρ2 изменяется незначительно).

7. Определяется располагаемый перепад энтальпий в решетках ступени , где –перепад на первом венце; – перепад на направляющих лопатках;   – перепад на втором венце.

8. Процесс расширения пара изображается на h-s– диаграмме и определяются давления за решетками р1, р'1, рн, p2.

9. Находится удельный объем пара за решетками vlt, v2t в кон­це изоэнтропийного расширения.

10. Определяются отношение давлений в сопловой решетке ε и число Mlt:   , где

11. По ε1 и Mlt выбирается тип сопловой решетки – суживающаяся или расширяющаяся (группы А, Б, В).

Таблица 9.2. Основные геометрические характеристики комбинаций двухвенечных ступеней

Сту­пень

Решетка

Профиль ре­шетки

α1,β2 , град

α0, β1

Отношение горловых сече­ний венцов

F/F1

КС-1А

Сопловая

С-90-15А

14-16

90

0,72-0,80

1,0

Первая рабо­чая

Р-26-17А

17,5-19

21-32

0,59-0,67

1,50-1,55

Направ­ляющая

Р-35-25А

23-26

29-45

0,54 - 0,62

2,35-2,50

Вторая рабо­чая

Р-50-33А

29-34

45-60

0,52-0,59

3,4-3,8

КС-ОА

Сопловая

С-90-12А

11-13

90

0,70-0,80

1,0

Первая рабо­чая

Р-23-14А

14-16

17-26

0,63 - 0,69

1,50-1,55

Направ­ляющая

Р-30-21А

20-22

26 - 40

0,60-0,66

2,35-2,50

Вторая рабо­чая

Р-46-29А

27-30

45-55

0,52 - 0,59

3,40-3,80

КС-ОБ

Сопловая

С-90-12Б

11-13,5

90

0,69 - 0,80

1,0

Первая рабо­чая

Р-26-17Б

14-16

22 - 36

0,57-0,64

1,53-1,59

Направ­ляющая

Р-30-21Б

20-23

23-45

0,56 - 0,64

2,4-2,6

Вторая рабо­чая

Р-46-29А

27-30

45-55

0,52-0,59

3,45-3,80

КС-1Б

Сопловая

С-90-15Б

14-16

90

0,72-0,82

1,0

Первая рабо­чая

Р-26-17Б

17-18

20-38

0,60-0,64

1,53-1,59

Направ­ляющая

Р-35-25Б

22-24

28-45

0,53-0,59

2,4-2,65

Вторая рабо­чая

Р-50-33А

29-34

45-60

0,52-0,59

3,45-3,80

12. Находится предварительное значение выходной площади соп­ловой решетки: ; для критического истечения . Коэффициент расхода μ1 предварительно принимается равным 0,97; коэффициент χ = 0,667 (для перегрето­го пара).