Турбины тепловых и атомных электрических станций. Курсовое проектирование: Учебное пособие, страница 20

3. Определяется располагаемый перепад энтальпий на ступень из соотношений:  .

     4. Находится отношение давлений .

5. Вычисляется давление в камере регулирующей ступени  .

6. Рассчитывается степень реактивности ступени. Суммарная степень реактивности , т.е. складывается из степе­ни реактивности по венцам и является функцией , е и других факторов. При расчетном режиме соотношение ρ по венцам зависит от соотношения горловых сечений решеток.

В зависимости от величины можно принимать следующие значения Σρ: при =0,24–0,26 Σρ=0,08–0,14;   при =0,26–0,28 Σρ=0,10–0,17; при =0,28–0,30 Σρ=0,12–0,18; при =0,30–0,32 Σρ=0,14–0,21. Реактивность по венцам рас­пределяется примерно следующим образом: на первом рабочем венце ρ₁≈10–20 % Σρ на ступень, на направляющих лопатках   ρ_н≈55–65 %, на втором рабочем венце ρ₂=15–30 %. При пар­циальности е < 0,5 общая степень реактивно­сти снижается в основ­ном за счет ее значений в первом рабочем венце и на направляющих ло­патках (на втором венце ρ₂ изменяется незначительно).

7. Определяется располагаемый перепад энтальпий в решетках ступени , где –перепад на первом венце; – перепад на направляющих лопатках;   – перепад на втором венце.

8. Процесс расширения пара изображается на h-s– диаграмме и определяются давления за решетками р₁, р'₁, р_н, p₂.

9. Находится удельный объем пара за решетками v_lt, v_2t в кон­це изоэнтропийного расширения.

10. Определяются отношение давлений в сопловой решетке ε и число M_lt:   , где

11. По ε₁ и M_lt выбирается тип сопловой решетки – суживающаяся или расширяющаяся (группы А, Б, В).

Таблица 9.2. Основные геометрические характеристики комбинаций двухвенечных ступеней

Сту­пень		Решетка	Профиль ре­шетки		α1,β2 , град	α0, β1			Отношение горловых сече­ний венцов F/F1
КС-1А		Сопловая	С-90-15А		14-16	90	0,72-0,80		1,0
		Первая рабо­чая	Р-26-17А		17,5-19	21-32	0,59-0,67		1,50-1,55
		Направ­ляющая	Р-35-25А		23-26	29-45	0,54 - 0,62		2,35-2,50
		Вторая рабо­чая	Р-50-33А		29-34	45-60	0,52-0,59		3,4-3,8
КС-ОА		Сопловая	С-90-12А		11-13	90	0,70-0,80		1,0
		Первая рабо­чая	Р-23-14А		14-16	17-26	0,63 - 0,69		1,50-1,55
		Направ­ляющая	Р-30-21А		20-22	26 - 40	0,60-0,66		2,35-2,50
		Вторая рабо­чая	Р-46-29А		27-30	45-55	0,52 - 0,59		3,40-3,80
КС-ОБ		Сопловая	С-90-12Б		11-13,5	90	0,69 - 0,80		1,0
		Первая рабо­чая	Р-26-17Б		14-16	22 - 36	0,57-0,64		1,53-1,59
		Направ­ляющая	Р-30-21Б		20-23	23-45	0,56 - 0,64		2,4-2,6
		Вторая рабо­чая	Р-46-29А		27-30	45-55	0,52-0,59		3,45-3,80
КС-1Б		Сопловая	С-90-15Б		14-16	90	0,72-0,82		1,0
		Первая рабо­чая	Р-26-17Б		17-18	20-38	0,60-0,64		1,53-1,59
		Направ­ляющая	Р-35-25Б		22-24	28-45	0,53-0,59		2,4-2,65
		Вторая рабо­чая	Р-50-33А		29-34	45-60	0,52-0,59		3,45-3,80

12. Находится предварительное значение выходной площади соп­ловой решетки: ; для критического истечения . Коэффициент расхода μ₁ предварительно принимается равным 0,97; коэффициент χ = 0,667 (для перегрето­го пара).