Геология \ Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений

Проблемы исследования скважин и разработки Ямбургского месторождения, страница 4

Выведем соотношение значений  АСРзас5)2, рассчитанных по уточ­ненной и общепринятой формулам притока газа. Согласно (18)

ИЛИ

где

j;     а2=а(/-Ю.

Учитывая, что к-п-п0    и    ao~S-Qo     получим: I) с использованием уточненной формулы притока

2) с использованием общепринятой формулы притока газа

Таким образом,

0                                                иди

b = BQ0Q[{l-K) При А = 2 Ю-3   ff* ffl2;    0 = Ю-6 (-Sam. )2.    п   = 100 м;


= 0,285 (МПа)2, что составляет 13$ от общей величины MP3aCj)2. При fi/= 10~5 ( C-YT ЩЗ )2   (остальные исходные данные те же) /      о                     ТЫС.М3                                                  2

0" = 28,5/СмПа) , что составляет 21$  от общей величины  А (Рзас5) . Аналогичная ситуация складывается при расчетах APgg^ Таким образом, используя уточненную формулу притока для расче­та максимально-допустимой  забойной депрессии ЛР3аб.макс.» npo-изводительность скважины может быть увеличена.

Например, по общепринятой формуле притока было получено, что

АРзаб.макс. = °'6 МПа-   ^макс= 2000 ™с.М3/оут (Р^ 10 МПа,
2                                     ^

3

а При.этом продуктивность скважины составила:

О                                                        ч

д _                         ^______________        G=r    jt^q    ТЫС.М

(Рзаб)2 макс                                сут (МПа)2

Расчет по уточненной формуле  показал, что при Q = 2000 тыс.м /сут.величина забойной депрессии оказалась меньше на 15$, т.е.

ЛРзаб = °'51 Ша ми    А (рзаб)2 = 10'20 СМПа)2, а

сут (МПа)^

Таким образом, при условии эксплуатации скважины на режиме мак­симально-допустимой депрессии   Ар3аб.макс я °'6 МПа» производитель­ность скважины может быть доведена до Q = 2350 тыо.м3/сут.

Итак, с  учетом (221, (23), (24), (25) имеем систему трех урав­нений

ftn_

5Thz0ToI0Vf<


 2MhkTQZ0

с пятью неизвестными:  fl , гп, tl, к, Qo .

Для получения замкнутой системы уравнений используем работу

10


 (28)


/ 7 /, из которой следует, что сеноманские отложения, если их раз­делить по фильтрационным параметрам, сложены  преимущественно поро­дами трех типов: песчаниками (подгруппа I/I), алевролитами (подгруп па 1/2 и частично 2/1) и переслаивающимися породами двух первых ти­пов. При этом анализ газодинамических исследований, проведенных по скважинам Ямбургского, Уренгойского и Медвежьего месторождений, по­казал, что при фиксированном значении Л (Р)2=Р^д  - р|а(5 - 4(МПа) удельная продуктивность на один метр мощности для песчаников (I/I)

составила    Q.i ~ 125 тыс>м ; для песчаников алевролитовых (2/1) -гп з      сут.м

Н'^Ш^-   « алевролитов-Ц/2) -    fa * 38#" •

Таким образом, для пласта единичной мощности уравнение притока может быть записано в виде:

Ren—qn+ ^y . °On ,      C29)

TikB0T0        Rc Г   2ж2Е0ТоЯс

где   71     принимает значения I/I, 1/2, 2/1 в зависимости от литоло-гической характеристики пласта, определенной по результатам анализа первичных геофизических исследований, проводимых в процессе бурения скважич.

Если в интервале перфорации конкретной скважины пласт-коллектор представлен породами трех типов, то удельная продуктивность может быть оценена из формулы

/7    = -- -1-------------- /---------- \CfJJ

где  Нп - мощность пласта-коллектора, состоящего из породы данной подгруппы. Получим пятое уравнение системы

В*а  63 Ю6/(   —     )3/2

Измеряя JU в Па с, Р в МПа, Д в м, к bit,J3 в I/m, Rhp в м, Q в M3/0t получим расчетные формулы для определения ФЭС пласта-коллектора:

,п-9

II


'o

 'o Nc

WO=36,8 W

f •*>*'/(£ f.

где ^ = 1,447 M3/c;  = 0,417 M3/c;  = 0,925 M3/c

По найденным значениям к, h     sl /71   определяется величина »= f(Q)      согласно формуле (7)


Скачать файл