Произведем элементарные расчеты, считая, что неизвестно фактическое распределение пластового давления в зоне дренирования. I вариант:
RK = 100 м; Rc = 0,1 « RK ; ЛР = 0,5 МПа
При этом разрушающее усилие равно:
| = 0,5 10"г Ша/м.
П вариант:
/?„ = I м; Rr = ОД м; ЛР = 0,5 МПа A Li |
I м; Rc = О,
" С = 0,55 МПа/м.
ill вариант:
RH = 0,15 м; Rc = ОД; АР = 0,5 МПа
£-» 0*L. = ю Ш1а/м 0,05
Проанализируем результаты расчета.
I вариант
Согласно классическим представлениям, при условии равнодебитно-сти скважин, величина Rкоценивается как половина расстояния между забоями соседних добывающих скважин. Среднее расстояние между забоями скважин Ямбургского местороадения оценивается в 100 м. Таким образом, с одной стороны наиболее приемлемым является I вариант, а с другой - песчаник должен разрушаться под действием силы в 50 г, приложенной к образцу в I м площадью сечения I см^. Т.е. песчаник сено-маяских отложений должен быть отнесен к слабоустойчивым породам, для которых использование режима А? = &PmKGt экономически неоправдано
Д вариант
Он не реален из-за значения величины RK . Тем не менее, сила в 5 кг/м, если к тому же учесть длительное воздействие этой силы на слабоустойчивые породы, вполне реально может привести к разрушению образца.
Ш вариант
В данном случае песчаник сеяоманских отложений должен быть отнесен к устойчивым породам, что не подтверждается на практике.
Таким образом, без учета фактического распределения пластовых давлений при заданном расходе использование в качестве критерия величины максимальной депрессии не логично.
В связи с этим был предложен метод, позволяющий оценить расчетным дутем максимально-возможный дебит конкретной скважины, исходя из предположения, что породы пласта-коллектора Ямбургского местороадения по прочностным свойствам отнесены к слабоустойчивым fltz 7*
Яри этом основными критериями при назначении технологического режима принимались забойная депрессия ( Л £3аб^ шя за<3ойныи градиент давления yzad J?3a6.
Дод забойной депрессией понимается перепад давления, возникающий в зоне течения газа е заданным расходом (Q), где уравнение фильтрации газа подчиняется нелинейному закону сопротивления.
Для плоско-радиальной фильтрации где #эа(5 - фильтрационный коэффициент* характеризующий зону RHP~RC при линейном члене уравнения;
в- фильтрационный коэффициент, характеризующий зону
RKP~ Rc при нелинейном члене уравнения; RK~ внешняя граница зоны нарушения закона Даре и; Rc - радиус сквакины.
Считая распределение давления в призабойной зоне линейной функцией, забойный градиент давления может быть оценен из формулы
9й* Рза0 ' ТГ*% ' Ш |
9* Рза0 ' %
В flj подробно описана методика обоснования рациональных технологических режимов работы скважины. Использование данной методики позволило в 1Э87-1988 гг. выдать заключение по добывным возможностям скважин ГП-1,2,5,6.
Основным недостатком предложенной методики, по-видимому, является некоторая неопределенность при расчете величины критического радиуса и величины газоотдающей мощности с использованием результатов только газодинамических исследований без привлечения геофизических методов контроля.
Вообще следует отметить, что применяемые на месторождении конструкции добывающих скважин (насосно-компрессорные трубы перекрывают интервалы перфорации практически во всех скважинах) исключают воз-мощность использования прямых геофизических методов исследования эксплуатационных скважин по выделению интервалов притока газа. В таких неблагоприятных условиях важное значение приобретает применение различных способов, позволяющих хотя бы косвенным образом выделять га-зоотдающие интервалы за насосно-компрессорными трубами.
Основной целью настоящей работы является определение фильтрационных свойств пласта-коллектора с целью усовершенствования расчета технологических режимов добывающих скважин, используя в качестве критерия ЛРзаб.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.