Газовая промышленность. Разработка и эксплуатация газовых и газоконденсатных месторождений, страница 8

для скважин внутренних рядов. В рассматриваемом случае область дренирования D имеет вид парал­лелепипеда (рис. I), т.к. сква­жины несовершенные по степени вскрытия.

Для определения падения давления в скважине нужно решить уравнение пьезопроводности для области  D  . Верхняя и боковые границы области принимаются не­проницаемыми. На нижней граница задается давление, равное на­чальному пластовому давлению,  ^о отвечает условию напора по-дошвенных вод. Решение получено методом функций Грина. Функция Грина для уравнения пьезопроводности есть то давление, которое вызывается в точке М (X, Y,Z) пласта в мо­мент -Ьдействием мгновенного источника единичной мощности, помещенно­го в точку м'(Х', У', Z¹  ) в момент Z . При этом полагается, что началь­ное давление равняется нулю, а на границах выполняются однородные  (т.е. нулевые) граничные условия.

Если для уравнения пьезопроводности найдена функция Грина &■ (М, М ,М\Ъ-Ъ), то может быть определено падение давления в точке М в мо­мент t    ДР(М, t ). Функция Грина для исходной задачи тлеет вид:

где  ^22^' ^Хс^;  * "^ ) ^и £"22^ ^ • ^ с' ^  "^ Функции Грина соответ­ственно для бесконечной галереи X = Х_с в полосообразном пласте с непро­ницаемыми границами X =.0 и X = 1₍ и такой же галереи У = У_с с граница-миУ=0иУ=У^  ;  & 12^ * ^ с'  ^ ~ ^ ) - функция Грина для галереи Z = 2 _с в пласте, на нижней границе которого задано постоянное давле­ние Р = Рдд^ , а верхняя граница непроницаема. Функции Грина для по­добных одномерных задач были получены М.А.Гусейнзаде (1972).

Для рассматриваемых граничных условий падение давления в точке М определится выражением:

dZ

где D_c - область источника, дренирующегопласт;  (f = = Qc/fi ~  дебитединицыдлины скважины;   3 - величинавскры­тиялласта; J5* - коэффициент упругоемкости.

Окончательное выражение дляпадениядавлениявскважи­неполученовбезразмерныхве­личинах. Значениебезразмерно! депрессиирассчитановшироко) диапазонебезразмерныхпара­метров

. _   h.

Ь*' = ■

Рис. 2. Изменениебезразмернойдепрес­сиивнесовершеннойскважинепри

S* = 1000

15

где    S - площадь дренируемой области. Величина ,5 полагалась равной 200*200 м  при расположении скважины в центре области дренирования. На рисунке 2 показано изменение безразмерной депрессии  лР_с для Ь*= iooo.

По результатам расчетов можно сделать следующие выводы.

С увеличением мощности пласта  h  или увеличением анизотропии темп падения увеличивается за счет влияния непроницаемых границ облас­ти дренирования (интерференции скважин).

Присутствие подошвенной воды приводит к наступлению установивше­гося режима тем скорее, чем меньше мощность пласта, больше величина вскрытия его скважиной и меньше анизотропия.

Полученные решения могут быть использованы для интерпретации ре­зультатов исследования скважин, расчета средневзвешенного давления, расчета предельных безводных дебитов скважин. Ил. 2. С.К.Сохошко, А.П.Телков.  05.09.1988.

УДК. 620.193/. 197

ПОДБОР N - И S  - СОДЕРЖАЩИХ ИНГИБИТОРОВ СЕРОВОДОРОДНОЙ КОРРОЗИИ СТАЖ ПУТЕМ СНЯТИЯ ПОЛЯРИЗАЦИОННЫХ КРИВЫХ Алиев Ф.Ю., Джафаров З.И., Курбанов К.В., Юсибов 10.А., Бердяева Н.Р., Абдуллаева Н.Г., Юсибов Ч.А.,  Лобашев М.Н. (Аз.СХИ им. С.А.Агамалиоглы). Рукопись статьи. 4 с.

ИНГИБИТОР КОРРОЗИЯ СТАЛЬ ПЕРЕМЕШИВАНИЕ СМЕСЬ

Цель работы заключается в исследовании влияния органических ве­ществ на скорость коррозии стали в двухфазной агрессивной среде,  сос­тоящей из 3$-ного раствора хлористого натрия и бензина марки Б-70 (в соотношении 1:1).  Эта система насыщается сероводородом до концентра­ции 850 мг/л в расчете на водную фазу. Концентрация сероводорода опре­деляется йодометрическим титрованием.