Промышленность \ Промышленная теплоэнергетика

Расчет циркуляции боковых экранов котельного агрегата ТП-87-1 (Е-420-140-Ж), страница 11

по номограмме 14                   I Sопруд = 175 кгс/(м2 м)

II Sопруд = 205

III Sопруд = 193

IV Sопруд = 159

4.7.18.  Напор опрокидывания в экране

I Sопр = Sопруд(h –hпо) = 175(27,35 – 0,6) = 4681 кгс/м2

II Sопр = 5545 кгс/м2

III Sопр = 5162 кгс/м2

IV Sопр = 4253 кгс/м2

3.7.19.  Коэффициент запаса напора по опрокидыванию

I Копр = Sопр/Sпол = 4681/2700 = 1,73 > 1,1

II Копр = 1,97

III Копр = 1,32

IV Копр = 1,33

Имеем большой резерв [Копр] = 1,1; поэтому вероятность опрокидывания очень низка.

Основные результаты расчетов 4.6. и 4.7 разделов сведем в табл. 4.7.1

Таблица 4.7.1.

Результаты расчета циркуляции и показателей надежности

Элементы

S; DР;

кгс/м2

G,

кг/с

w0,

м/с

D,

кг/с

К,

кг/кг

Кз

Ксу

Копр

Экранные трубы I

2700

79

1,92

7,72

10,23

2,87

2,87

1,73

II

2810

80,7

2,01

8,50

9,50

2,92

2,92

1,97

III

3900

40

1,94

4,33

9,25

2,06

2,06

1,32

IV

3200

35

1,70

3,40

10,30

2,17

2,16

1,33

Опускные трубы I

-600

3,07

II

-650

3,14

III

-1580

4,66

IV

-1410

4,08

Отводящие трубы I

-2000

4,38

II

-2160

4,48

III

200

2,33

IV

200

2,04

Циклоны I

-50

0,46

II

-60

0,47

III

-50

0,68

IV

-30

0,30

4.8.  Определение скорости падении давления в котле

4.8.1.  Расчет движущих напоров

Расчет выполнен для углового витка 4 контура (от фронта котла).

При наличии в контуре отводящих труб вместо зависимости сопротивления опускных труб от скорости изменения давления должны строиться зависимости от (DРоп – Sполотв) – это как раз наш случай.

Для построения необходимых характеристик требуется расчет выполнять, по меньшей мере, для двух скоростей падения давления, поэтому оформим его в табл.4.8.1.

Таблица 4.8.1.

Скорость падения давления - ¶Р/¶t, (кгс/см2)/с

примем по

рис.3-14

0,74

1,48

Средняя приведенная скорость пара в разверенной трубе при ¶Р/¶t =0 - (w0 т¢¢)ст, м/с

примем из расчета

по п.6.5.

0,62

0,62

Среднее массовое паросодержание в участке после обогрева - Хпо

Хпо = D/G =

= 3,4/35 = 0,097

0,097

Среднее массовое паросодержание на обогреваемом участке - Х

Х = Хпо/2 =

= 0,097/2 = 0,049

0,049

Средняя скорость смеси в обогреваемой части – wсм, м/с

wсм = w0(1 + Х¡*) =

= 1,7(1 + 0,049×5,08) =2,12

2,12

Длина испаряемого участка экранной трубы - lисп, м

lисп = h – hдо – hпо =

= 27,35 – 9,33 – 0,6 = 17,42

17,42

Напорное паросодержание в обогреваемой части - jоб

Установить

по номограмме 6.в

0,21

Напорное паросодержание в части после обогрева - jпо

установить

по номограмме 6.в

0,34

Доля объема разверенной трубы, занятая паром при стационарном режиме - jэкр

jэкр = (jоб×lисп + jпо×lпо)/(lисп +

+ lпо) = (0,21×17,42 +

+ 0,34×0,6)/(17,42 + 0,6) = 0,21

0,21

Изменение количества тепла в металле разверенной трубы на 1 м длины при изменении давления на 1 кгс/см2 – qм, ккал/м(кгс/см2)

по номограмме 33

0,7

Изменение количества тепла в среде для разверенной трубы на 1 м длины при изменении давления на 1 кгс/см2 – qср, ккал/м(кгс/см2)

по номограмме 34

1

Тепло, идущее на парообразование в подъемной (экранной) трубе при изменении в ней давления - DQт, ккал/с

lт = l = 20,1

DQт = (qм + qср)lт¶Р/¶t =

= (0,7 + 1)27,485×0,74 = 34,57

34,57

69,15

Приращение приведенной скорости пара в разверенной трубе при изменении давления в ней

- Dw0¢¢, м/с

Dw0¢¢ = DQт/(rס¢¢×f1) =

= 34,57/(235,5×98,62×0,0018)=

= 0,82

0,82

1,64
Скачать файл