h0>0 (1,04 м.) , Ө>60˚ (>80˚) lm> 0,20 м. (1,06м.) Өm>30˚ ( 50˚ ) (100% запасов)
h0>0 ( 0,75 м.) , Ө>(>80˚) , lm> 0,20 м ( 1,01 м. ) Өm>30˚ ( 50˚ ) (10% запасов)
используя диаграммы статической остойчивости , рассчитываем диаграммы динамической остойчивости:
(построение ДДО на 100% запасов)
на отходе |
|||
Θ, град |
l,м |
Σинт |
l(Θ)дин |
0 |
0 |
0 |
0,000 |
5 |
0,06 |
0,06 |
0,003 |
10 |
0,15 |
0,27 |
0,012 |
15 |
0,25 |
0,67 |
0,029 |
20 |
0,38 |
1,3 |
0,057 |
25 |
0,53 |
2,21 |
0,096 |
30 |
0,68 |
3,42 |
0,149 |
35 |
0,8 |
4,9 |
0,214 |
40 |
0,9 |
6,6 |
0,288 |
45 |
0,95 |
8,45 |
0,369 |
50 |
0,96 |
10,36 |
0,452 |
55 |
0,86 |
12,18 |
0,531 |
60 |
0,75 |
13,79 |
0,602 |
65 |
0,58 |
15,12 |
0,660 |
70 |
0,41 |
16,11 |
0,703 |
75 |
0,15 |
16,67 |
0,727 |
80 |
0,05 |
16,87 |
0,736 |
(построение ДДО на 10% запасов)
на приходе |
|||
Θ, град |
l,м |
Σинт |
l(Θ)дин |
0 |
0 |
0 |
0,000 |
5 |
0,06 |
0,06 |
0,003 |
10 |
0,11 |
0,23 |
0,010 |
15 |
0,2 |
0,54 |
0,024 |
20 |
0,32 |
1,06 |
0,046 |
25 |
0,45 |
1,83 |
0,080 |
30 |
0,6 |
2,88 |
0,126 |
35 |
0,79 |
4,27 |
0,186 |
40 |
0,85 |
5,91 |
0,258 |
45 |
0,88 |
7,64 |
0,333 |
50 |
0,9 |
9,42 |
0,411 |
55 |
0,77 |
11,09 |
0,484 |
60 |
0,65 |
12,51 |
0,546 |
65 |
0,42 |
13,58 |
0,593 |
70 |
0,3 |
14,3 |
0,624 |
75 |
0,6 |
15,2 |
0,663 |
80 |
0 |
15,8 |
0,689 |
Производим вычисления расчетной (угловой) амплитуды качки судна по методике Правил Регистра СССР . Амплитуда качки судна с круглой скулой и без скуловых килей вычисляем по формуле:
=24,0 град (100% запасов)
B/d= |
2,51 |
м |
С= |
0,65 |
м |
Θ1r = |
22,8 |
град |
0,04 |
м |
Х1= |
0,98 |
Х2= |
0,97 |
Y= |
24 |
=22,8 град (10% запасов)
B/d= |
2,48 |
м |
С= |
0,69 |
м |
= |
0,04 |
м |
Х1= |
0,99 |
Х2= |
0,99 |
Y= |
24 |
Если судно имеет скуловые кили , то амплитуду качки корректируем на значение коэффициента К0:
= 22,6 град (для 100% запасов)
К= |
0,99 |
= 23,3 град (для 10% запасов)
К= |
0,99 |
Определяем опрокидывающий момент графическим построением на диаграмме дирамической остойчивости
=9731,20 (для 100% запасов)
=7941,15 (для 10% запасов)
Кренящий момент от ветра вычисляем по формуле:
=776,41 (для 100% запасов)
Fv= |
2114,54 |
(Zп-d)= |
3,46 м |
Pv= |
106 |
=747,10 (для 10% запасов)
Fv= |
2202,23 |
(Zп-d)= |
3,29 м |
Pv= |
103 |
Вычисление критерия погоды и его проверка
12,53>1,0 (для 100% запасов)
10,63>1,0 (для 10% запасов)
Все Требования Правил Регистра СССР выполнены.
3.2. Контроль общей продольной прочности судна в процессе загрузки.
Результирующий момент при 100% запасов, +Мх = |
209486,2 |
|
Результирующий момент при 10% запасов, +Мх = |
135121,2 |
Прочность корпуса судна удовлетворительна в обоих случаях загрузки судна.
3.3 Проверка остойчивости сунна при перевозки зерна.
С помощью универсальной диаграммы остойчивости ,строим ДСО для исправленного значения метацентрической высоты hиспр.
= 0,78 м (100% запасов)
= 0.46 м ( 10% запасов) где ,
μ-удельно-погрузочный объем зерна , а - вертикальная составляющая объёмного кренящего момента в i-м помещении.
момент инерции трюма
момент инерции твиндека
длина трюма -35,1 м, длина твиндека-16м
ширина трюма-22 м , ширина
твиндека-10 м
горизонтальная и вертикальная составляющие объемного кренящего момента:
по значениям осадки d и hисп строим исправленные диаграммы статической остойчивости при 100% и 10% запасов. На эти диаграммы наеосим кривые плеч кренящего момента :
= 0,10 м. (на отходе)
= 0,11 м (на приход)
Вычисляем остаточную площадь диграммы статической остойчивости выше графика плеча кренящего момента:
= 20,6758
Вычисление остаточной пл. диаграммы статической остойчивости (рис. 10) |
|||||||||
Θ, град |
7 |
14,2 |
21,3 |
28,5 |
35,7 |
42,8 |
50,0 |
||
l, м |
0,1 |
0,25 |
0,42 |
0,65 |
0,82 |
0,93 |
0,93 |
||
lg0, м |
0,100 |
0,096 |
0,092 |
0,088 |
0,086 |
0,083 |
0,080 |
||
Разн. |
0,000 |
0,154 |
0,328 |
0,562 |
0,734 |
0,847 |
0,850 |
||
Sост= |
20,6758 |
м*рад |
> 0,075 м*рад |
= 23,4903
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.