Привод ленточного конвейера с прямозубым цилиндрическим редуктором, страница 12

α₁° = 180° – 57° =                                                        °.

Угол α₁° должен быть > 120°.

9. Скорость ремня V, м/с:

V =  =                                               м/с.

10. Частота пробегов ремня П:

П =  =                                 с^-1.

При [П]  20 c^-1.

11. Допускаемая мощность, передаваемая одним ремнем с учетом условий эксплуатации:

[Р] =  кВт, где Р₀ =       кВт – номинальная мощность, передаваемая одним клиновым ремнем сечения …. (выбрана по табл. 26 стр. 148, интерполируя); коэффициент угла обхвата С_α =     (выбран по табл. 28 стр. 149, интерполируя); коэффициент длины ремня C_l выбран по табл. 29 стр. 149.

Для клинового ремня сечения …... базовая длина ремня                 L=      мм (табл. 26 стр. 148); отношение  =           и                 С_l =                           ;

коэффициент передаточного числа С_U выбран по табл. 30 стр. 149  в зависимости от U: при U =              С_U =            ;

коэффициент режима работы С_р для приводов ленточных конвейеров можно принимать С_р = 1,0 (легкий режим работы).

С учетом выбранных коэффициентов

[Р] =                                           кВт.

12. Необходимое число ремней:

Z =  =                                       , где коэффициент неравномерности распределения нагрузки между ремнями С_z =           выбран по табл. 32  стр. 150.

Принимаем Z=     .

13. Сила предварительного натяжения ремней передачи:

F₀ = 750 · + Z · q · V ² =                                                                    Н, где q=      кг/м – масса 1 метра ремня (из табл. 33 стр. 150).

14. Сила, действующая на валы:

F_r = 2F₀ ·sin  =                                                   Н.

где α₁°- угол обхвата ремнем малого шкива.

15. Ширину шкивов для клиновых ремней выбираем по табл. 34 стр. 151 в зависимости от сечения и числа ремней: В =          мм.

16. Проверка прочности клинового ремня.

Максимальное напряжение в сечении ремня, набегающего на ведущий шкив:

σ_mах = σ₁ + σ_И + σ_V ≤ [σ]_р МПа.

Напряжение в ведущей ветви ремня:

σ₁ =  МПа.

Окружная сила на шкиве:

F_t =  =                                                Н;

Т₁ =          Н∙м; d₁ =          мм.

Площадь поперечного сечения ремня А =      мм² выбираем из табл. 35 стр. 151.

σ₁ =  =                                              МПа.

Напряжение изгиба:

               σ_И = Е_И  =                                    МПа,

где модуль продольной упругости при изгибе для прорезиненных ремней Е_И=80…100 МПа; h=           мм- высота сечения ремня      (h= 8 мм для сечения ремня А и h= 11 мм для сечения ремня В)

Напряжение от центробежной силы:

               σ_V = ρ ·V² · 10^-6 =                                           МПа.

ρ= 1100….1250 кг/м³- плотность материала клиновых ремней.

Максимальное напряжение:

σ_max =                                            МПа;

σ_max < [σ]_р = 10 МПа.

Условие прочности выполняется.

Список литературы

1.  Клоков В.Г. Детали машин. Курсовое проектирование. Учебно-методическое пособие.- М.: МГИУ, 2007.-188 с.

2.  Ужва В.В., Клоков В.Г. Детали машин. Применение CAD – технологий при выполнении курсовых проектов. Учебно-методическое пособие. - М.:МГИУ, 2011.-43 с.

3.  Клоков В.Г., Ужва В.В. Детали машин. Атлас конструкций. Учебно-методическое пособие для выполнения курсового проекта. - М.:МГИУ,2011.-220 с.