Назначение устройств релейной защиты и предъявляемые к ним требования, страница 60

где – те же величины, что и в 4.3;   - половина суммарного диапазона регулирования коэффициента трансформации защищаемого трансформатора в %;  – погрешность выравнивания вторичных токов ТТ в о.е.

       При использовании реле типа РНТ – 565 . При наличии факторов, утежеляющих условия работы ТТ (параллельное соединение вторичных обмоток при двух выключателях на цепь), а также при многостороннем питании (кратности токов в ТТ плеч защиты различны)

          На рис. 4.5 приведена однофазная схема дифзащиты двухобмоточного трансформатора с реле типа РНТ – 565 с использованием для выравнивания вторичных токов ТТ всех трех вторичных обмоток НТТ.

           На схеме указано направление вторичных токов ТТ в нормальном (рабочем) режиме и при внешнем КЗ, когда МДС обмоток компенсируют друг друга. Одна из сторон дифференциальной защиты условно принимается за основную. Как првило, за основную принимается сторона с большим вторичным током, суммарное число включенных витков на основной стороне определяется по предварительно рассчитанному  вторичному току срабатывания защиты – без учета третьей составляющей тока небаланса.  Число витков на неосновной стороне определяется по условию равновесия МДС, создаваемых первичными обмотками НТТ реле на основной и неосновной сторонах. После этого рассчитывается третья составляющая тока небаланса, уточняется ток срабатывания реле и проверяется чувствительность. Ток небаланса, обусловленный намагничивающим током защищаемого трансформатора, в нормальном режиме составляет лишь несколько процентов от номинального тока. При внешнем КЗ  он еще меньше из-за понижения напряжения. Увеличение тока намагничивания происходит из – за повышения напряжения и обусловленном им насыщении стали сердечника трансформатора. При включении трансформатора под напряжение (на холостой ход) при определенном сочетании факторов может произойти наиболее сильное насыщение сердечника  и вызванный им бросок тока намагничивания. Причиной БТН является сильное одностороннее намагничивание сердечника при совпадении знаков переходной составляющей потока Ф_пер и остаточного потока Ф_ост. Величина и соотношение токов в фазах зависят от момента включения (замыкания контактов) выключателя, что поясняется диаграммой на рис. 9.7а , на которой показаны первые гармоники токов фаз. Для обеспечения отстройки защиты от рассматриваемого режима достаточно учесть два вида БТН, условно называемых БТН1 и БТН2. При БТН1  в одной из фаз ток в момент замыкания контактов равен нулю, а в двух других фазах мгновенные значения токов равны и противоположны по знаку; при БТН2 мгновенное значение тока в одной из фаз максимально, а в двух других токи равны.

H

На рис. 9.8 б приведены диаграммы изменения результирующего потока Ф_рез и намагничивающего тока трансформатора I_нам в «особой» фазе в функции времени при БТН2. Максимальное значение тока намагничивания при включении в момент, когда в одной из фаз напряжение равно нулю, а мгновенное значение тока максимально (периодическая и апериодическая составляющие тока равны и противоположны по знаку) может достигать (6-8) I_ном, где  I_ном – номинальный ток трансформатора. Ток намагничивания имеет характерную «пикообразную» форму  и в течение нескольких периодов не изменяет знак, затухая значительно медленнее, чем ток КЗ.

Уровень отстройки от БТН, зависящий от испльзуемых в реле специальных схемотехнических средств, принято характеризовать кратностью тока срабатывания дифференциальной защиты по отношению к номинальному току (k_отс): I_сз / I_ном= k_отс. Таким образом, ток срабатывания дифференциальной защитыпо условию отстройки от БТН определяется по выражению

                                                                      I_сз  = k_отс I_ном                                                                       (9.8)