Проектирование сборных железобетонных конструкций промышленного здания. Часть 2. Проектирование предварительно напряженного элемента и внецентренно нагруженных фундаментов: Пособие для курсового и дипломного проектирования, страница 6

Формулы или обозначения

Сечение

0–0

1–1

2–2

3–3

4–4

Контролируемое напряжение

s0,max, МПа

670

Первые потери

От релаксации

Dрir = (0,1s0,max – 20)Аsp, кН

207

От деформации анкеров

, Dl = 2 мм, кН

93

От температурного перепада при at = 10–5/°С, DрDТ = 0,5DТАsp, кН

272

От упругой деформации бетона

a = Еs/Есж

rp = Аsp/Аc

0,0175

0,0146

5,1

0,0218

0,0218

0,0218

Расстояние от центра тяжести до арматуры zср, м

0,296

0,303

0,460

0,541

0,627

Усилие преднапряжения с учетом потерь

р0,с = s0,maxAsp – Dpir – DpA – DpDT, кН

2388

Потери от упругой деформации бетона

, кН

490

352

523

518

515

Усилие предварительного обжатия с учетом первых потерь

рж,0 = р0 – Dрir – DрA – DрDТ – Dрс, кН

1898

2036

1865

1870

1873

Проверяем условие

рж,0 £ 0,75fукАsp = 2650 кН

условие выполняется

Реологические потери предварительного напряжения

х, м

0

2,21

4,42

6,64

8,85

М = qx(l – x)/2, кН×м

0

1039

1905

2383

2541

МПа

0

11,1

19,9

21,0

19,1

МПа

0

16,2

20,7

20,2

20,4

j(t, t0)

1,3

es(t, t0)

4,5×10–4

Dspr, МПа

17,5

132

200

257

256

182

Dрl(t) = Dsр,с+s+rAsp, кН

883

1135

1131

804

0,65fукAsp

2297

рm(t) = sрm,t + Asp £ 0,65fукAsp, кН

условие выполняется

В проектируемой решетчатой балке предусмотрена анкеровка арматурных стержней без анкеров. Длина зоны анкеровки

                                   (2.6)

где wр и lр – зависят от вида арматуры. Для стержневой арматуры диаметром 25 мм wр = 0,25, lр = 10. При fуд = 665 МПа и fср(е) = 25 (прочность бетона в момент обжатия) получим lр = 416 мм. Напряжение в арматуре в сечении 0–0, отстоящем от торца балки на 130 мм, будет при sр1 = 422 МПа, 422×130/416 = 132 МПа.

В проектируемой решетчатой балке предусмотрена анкеровка арматурных стержней без анкеров.

2.5 Расчет поперечной арматуры

Элементы с уклоном верхнего пояса i = tgb, где b – угол наклона пояса к горизонтальной оси, рекомендуется рассчитывать на прочность по поперечной силе при рабочей высоте d01 в конце наклонного сечения (рисунок 2.3)

d01 = d + ctgb,                                      (2.7)

где d – ðàáî÷àÿ âûñîòà ýëåìåíòà â íà÷àëå íàêëîííого сечения; с – горизонтальная проекция наклонного сечения.

Поперечная сила, воспринимаемая элементов без поперечного армирования, определяется по формуле

        (2.8)

но не менее

VRd,ct = (0,4fctd – 0,15sср)bwd, кН                       (2.9)

где  fctd – расчетное сопротивление бетона при растяжении; sср – напряжение в бетоне, вызванное наличием осевого усилия.

Составляющая поперечной силы, воспринимаемая поперечной арматурой

,

где Аsw – площадь сечения поперечной арматуры; fywd – расчетное сопротивление поперечной арматуры; S – шаг поперечной арматуры; dz– рабочая высота сечения в месте проверки.

При этом должны выполняться следующие условия:

                                 (2.10)

.                           (2.11)