Высота развала во 2-ой точке:
x2 = 9
m2 = x2 / Bp= 9/42 = 0,21
h2= 
= 10*(1- 0,21)(1-0,61) = 9,1 м
Высота развала в 3-ей точке:
x3 = 21
m3 = x3 / Bp= 21/42 = 0,5
h3= = 12*(1- 0,5)(1-0,61) = 7,6 м
Высота развала в 4-ой точке:
х4= 33
m4 = x4 / Bp = 33/42 = 0,79
h4= h*(1 – m4)(1-n) = 10*(1- 0,79)(1-0,61) = 5,4 м
Высота развала в 5-ой точке равна 0.
Средний коэффициент разрыхления в профиле развала:
k
= 0,5×(3 – n2)=0,5×(3-0,612) = 1,31 (3.41)
Определяется расход ДШ на скважину, (м)
= 12,4 + 1,5 + 1,5 = 15,4 м (3.42)
(при 1с более 15 метров обязательно дублирование) и на блок, (м)
l =
+ 2lш=
+ 2*153 = 2462 м(3.43)
где l1 - количество ДШ, необходимое для присоединения промежуточного инициатора,
l1 =1-1,5 м;
l2 - количество ДШ, необходимое для соединения концевиков ДШ с магистралью
l2 = 1-1,5 м;
Nc - общее число скважин в блоке, ед;
lш - длина магистральной линии ДШ, lш = 153 м.
Длина магистральной линии ДШ принимается в соответствии с принятой схемой коммутации и параметрами взрывного блока.
Общее число скважин в блоке, (ед):
Nс = nскв*nр = 28*5 = 140 ед (3.44)
где nскв - округленное до ближайшего целого число скважин в одном ряду, ед;
nр - количество взрываемых рядов, ед.
Рассчитывается расход промежуточных шашек детонаторов (Т-400Г) на блок, (ед),
Nш = Nс nш =140*1 = 140 (3.45)
где nш - расход шашек- детонаторов на скважину, nш = 1 шт.
Расход РП-Н на блок равен 140 шт. (в соответствии с принятой схемой коммутации)
Вычисляется удельный расход СИ, для чего расход ДШ, РП-Н, шашек- детонаторов, ЭД делится на объем взрываемого блока.
Удельный расход ДШ= 0,063; РП-Н= 0,0036; Шашек= 0,0036;ЭД= 0,00005
Вычисляется годовой расход ВВ и СИ, для чего окончательно скорректированный проектный удельный расход ВВ и удельные расходы отдельных СИ умножаются на годовую производительность карьера по горной массе, выраженную в кубометрах.
Годовой расход ВВ=4429800 кг, ДШ= 238814 м, РП-Н= 13580 шт., Шашек= 13580 шт.,
ЭД= 194 шт.
По величине годового расхода ВВ. с учетом ранее принятого типа взрывчатого вещества выбирается смесительно-зарядная машина [2,(табл.9.2)].
Т.к. годовой расход ВВ 4429800 т, то выбираем смесительно-зарядную машину МЗ-3Б
Рассчитывается сменная производительность зарядного агрегата, (т)
= 
= 57,4 т (3.46)
Тпр = 7,2 - время производительной работы за смену, ч;
Gб - грузоподъемность зарядного агрегата [2(табл.9.2)], Gб = 10 т;
l - расстояние транспортировки ВВ, l = 5 км;
V = 15-20, скорость движения машины, км/ч;
tгр = 0,5, время загрузки агрегата, ч;
k = 1,3-1,5, коэффициент, учитывающий время переездов машины между скважинами и подготовки к заряжанию; k = 1,4;
tз - время заряжания одной скважины, ч;
Qз - средняя масса скважинного заряда, т.
= 45668 * 10-3 / 140 =
0,33 т (3.47)
= 0,33 / 60*103*600 = 0,006
ч (3.48)
здесь Qв.б. - расход ВВ на блок, Qв.б. = 45668 кг;
Qп - производительность подающего механизма зарядного агрегата,
[2,(табл. 9.2)], Qп = 600 кг/мин.
Выбирается [2,(табл.9.3)] тип забоечной машины, добиваясь примерного соответствия грузоподъемности зарядного и забоечного агрегатов.
Принимается тип забоечной машины ЗС-2М
Для заданного расстояния транспортировки забоечного материала определяется количество скважин, заполняемых забойкой за смену, [2,(табл.9.4)].
Nз.с.= 160 скважины
Вычисляется инвентарный парк зарядных и забоечных машин при односменной работе, (ед):
= 1,1*4429,8 / 290*57,4
= 0,3 = 1 шт (3.49)
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.