Релейная защита и автоматика линии 500 кВ "Сургутская ГРЭС-2– п/ст Пыть-Ях" и блока 800 МВт Сургутской ГРЭС-2 Тюменской энергосистемы, страница 24

F_т = 600 А

Расчетное число витков тормозной обмотки равно:

ω_т =

где:    I_т = max{I^(К1)_{к, max}, I_АР(180)} = 112240 А – наибольшее значение тормозного тока,

ω_т =  = 32,0

Принимаем ближайшее большее число витков:

ω_т = 32 витка

5.2.6. Определяем коэффициент чувствительности при отсутствии торможения и двухфазном КЗ на выводах генератора:

k_ч = = = 20,75

I⁽²⁾ =  86428 А – ток двухфазного КЗ на выводах генератора.

5.2.7. Определяем МДС срабатывания при наличии торможения:

Определяем рабочую МДС при наличии торможения:

F_р = *ω_р = *144 = 2074,3 А

I⁽²⁾ =  86428 А – ток двухфазного КЗ на выводах генератора.

Определяем тормозную МДС при наличии торможения:

F_т = *ω_т = * 32 = 461,0 А

I⁽²⁾ =  86428 А – ток двухфазного КЗ на выводах генератора.

По тормозной характеристике (рис.6) определяем МДС срабатывания:

-  тормозная характеристика реле, соответствующая минимальному торможению (1);

-  тормозная характеристика реле, соответствующая максимальному торможению(2);

-  геометрическое место точек, соответствующих К.З. в данном расчетном случае через изменяющееся переходное сопротивление, проведена через начало координат и точку на плоскости с координатами (F_р, F_т) (3).

По точке пересечения (3) и (2) определяем МДС срабатывания:

F_{р ср} = 140 А

Чувствительность защиты при наличии торможения:

k_ч = = = 14,81

I⁽²⁾ = 86428 А – ток двухфазного КЗ на выводах генератора.

5.3.    Защита от внешних симметричных КЗ.

Защита выполняет две функции:

-  защиты от внешних симметричных КЗ при повреждении на стороне 500 кВ и в прилегающей сети того же напряжения.;

-  резервирования основных защит блока.

Реле сопротивления присоединяется:

-  по целям переменного тока - на трансформаторы тока, установленные со стороны линейных выводов обмотки статора генератора;

-  по целям переменного напряжения - на трансформатор напряжения, установленный со стороны линейных выводов генератора, к его вторичной обмотке, соединенной в звезду.

Включение реле сопротивления данной защиты осуществляется на разность фазных токов и линейное напряжение.

Характеристика реле сопротивления, выполняется круговой или эллиптической, принимаем элиптическую форму, и росполагается в 1-ом квадранте комплексной плоскости со смещением в 3-ий квадрант для устранения мертвой зоны защиты.

В связи с тем, что защита от внешних симметричных коротких замыканий имеет большую выдержку времени (3…4 с), в ее схеме не предусматривается блокировка при качаниях.

Уставка реле сопротивления выбирается по нескольким условиям:

1.       Отстаиваемся от сопротивление нагрузки в режиме перегрузки генератора:

Z_нагр  =  = = 0,41 Ом, 

(при условии, что Р_нагр  =  Р_ном);

U_мин =  0,95*U_{ном г}  =  0,95*24000  = 22800 В;

I_нагр  =  1,5*I_{ном г}  =  1,5*21400  =  32100 А

Сопротивление малой оси эллипса защиты с эллиптической характеристикой в режиме перегрузки генератора:                                                                                                         

Z^{(м о)}_расч  = = = 0,372 Ом

k_н = 1,2        – коэффициент надежности,

k_в = 1,05      – коэффициент возврата,

Cosj_н  = =  =  0,63    Þ      j_н  =  51°;.

2.       Отстраиваемся от сопротивление нагрузки в режиме перевозбуждения генератора,  т.е. максимально возможной реактивной нагрузкой:

Z_{н реакт} = , где:    I_{н доп} = – длительно  допустимый реактивный ток

I_{н доп} =  = :

Q_{н доп}  =   0,8*Р_{ном г}          – длительно допустимая реактивная нагрузка,

Тогда сопротивление нагрузки в режиме перевозбуждения генератора рассчитаем по формуле:

Z_{н реакт} = = = 0,812 Ом;

Отстраиваем сопротивление срабатывания защиты, равное большей оси эллипса, от сопротивления нагрузки в режиме перевозбуждения генератора:

Z^{(б о)}_сз  = = = 0,644 Ом

Z^III_{19 / нагр} = 0,644 Ом

3.       Согласуем уставку чувствительной ступени ДЗ блока с уставками наиболее чувствительных ступеней ДЗ отходящих от шин «СГРЭС–2» линий.