Релейная защита и автоматика линии 500 кВ "Сургутская ГРЭС-2– п/ст Пыть-Ях" и блока 800 МВт Сургутской ГРЭС-2 Тюменской энергосистемы, страница 23

I¢¢_нб – составляющая  возникает при изменении коэффициента трансформации защищаемого трансформатора.

Т.к. защищаемый трансформатор не имеет никаких устройств регулирования напряжения, то

I¢¢_нб = 0

I¢¢¢_нб – составляющая, обусловленная неточностью выравнивания токов в плечах защиты:

I¢¢¢_нб = β*I_{к, max}

где:    i_{отв.раб.р} = 2,80 А – расчетное значение номинального тока TAV,

i_{отв.раб} = 3,0 А – номинальный ток выбранного ответвления TAV,

β = 1 – коэффициент токораспределения.

I¢¢¢_нб = *1* 92422 = - -309,1 А

I_{нб расч} = 9242,2 + 0 + 309,1 =  9551,3 А

Определяем коэффициент торможения по результатам расчета токов небаланса при:     I^(К1)_{к, max} = 4225 А –         ток К⁽¹⁾, приведенный к стороне ВН,

I^(К1)_{к, max} = 92422 А –       ток К⁽¹⁾, приведенный к стороне НН,

Относительный ток в рабочей цепи реле при внешнем однофазном КЗ (К⁽³⁾):

i_{* раб}  = = = 0,531 

Относительный ток в тормозной цепи реле при внешнем трехфазном КЗ:

i_*торм  =  = = 4,879

Коэффициент торможения реле

k_т  = = = 0,306

Принимаем:          k_т  = 0,31

5.1.5   Рассчитываем уставку отсечки.

Согласно рекомендациям принимаем уставку отсечки:

I _отс = 6 I_{ном Т19}

5.1.6   Проверка чувствительности защиты

Проверку чувствительности осуществляем при двухфазном КЗ на выводах 500 кВ   трансформатора блока в минимальном режиме.                                                  

I⁽²⁾_к = 2560 А –      ток К⁽²⁾, приведенный к стороне ВН,

I⁽²⁾_к = 56000 А –     ток К⁽²⁾, приведенный к стороне НН.

Табл.5.1.2

Наименование величин	Расчетные выражения		Результаты
I*раб			3,11
I*торм			5,12
I*ср	I*ср мин + 0,31*(0,5*å I*торм – I*торм нач)	0,357 + 0,31*(0,5*5,12 – 1)	0,841
kч			3,70  >  2

5.2.    Продольная дифференциальная защита генератора блока.

Защита выполнена на основе дифференциальных реле с торможением типа

ДЗТ-11/5 и действует без выдержки времени на отключение блока через выходные реле .

Тормозная обмотка включается во вторичную цепь трансформатора тока со стороны линейных выводов генератора.

Дифференциальное реле с торможением типа ДЗТ-11/5 имеет:

-  рабочую обмотку = 144 витка, с одним ответвлением по середине;

-  тормозную обмотку =  36 витков.

5.2.1  Определяем минимальный ток срабатывания при отсутствии торможения:

i_{ср мин} = ,

где:    F_ср = 100 А  – магнитодвижущая сила срабатывания исполнительного органа,

ω_р = 144      – число витков рабочей обмотки.

i_{ср мин} =  =  0,694 А,

Выбор уставок защиты сводится к определению числа витков тормозной обмотки, по условию отстройки защиты от наибольшего значения тока небаланса.

5.2.2  Отстройка от К.З. на шинах ВН блока (т.к. в блоке отсутствует генераторный выключатель):

I_{нб / КЗ} = k_одн*ε*I_{к max}

k_одн = 1

ε = 0,1

I^(К1)_{к, max} = 92422 А – ток К⁽¹⁾ на шинах ВН, приведенный к стороне НН.

I_{нб / КЗ} = 1*0,1*92422 = 9242,2 А

 

5.2.3  Отстройка от тока АР при качаниях между генератором блока и системой ( угол расхождения между ЭДС генератора и напряжением системы – 180⁰):

I_{нб / АР} = k_одн*ε*I_АР(180)

k_одн = 1

ε = 0,1

I_АР(180) = 112240 А – ток АР при  угле расхождения между ЭДС генератора и напряжением системы – 180⁰,

I_{нб / АР} = 1*0,1*112240 = 11224 А

Расчетное значение тока небаланса определим как максимальное из рассчитанных выше:

I_{нб расч} = max { I_{нб / АР},  I_{нб / КЗ}} = 11224 А

5.2.4  Определяем значение рабочей МДС:

F_р = *I_{нб расч}* ω_р

k_н = 1,6        – коэффициент надежности ,

n_i = 30000/5– коэффициент трансформации трансформаторов тока со стороны линейных воводов генератора,

ω_р = 144      – число витков рабочей обмотки.

F_р = *11224*144 = 431,0 А

5.2.5. Рассчитываем число витков тормозной обмотки.

По тормозной характеристике по значению F_р определяем F_т  в условиях минимального торможения: