Релейная защита и автоматика линии 500 кВ "Сургутская ГРЭС-2– п/ст Пыть-Ях" и блока 800 МВт Сургутской ГРЭС-2 Тюменской энергосистемы, страница 15

Из таблицы видно, что минимальная чувствительность обеспечивается только по каналу напряжения 3U₀. Принимаем уставки блокирующего реле мощности следущими:

При этом минимальный коэффициент чувствительности:

-по каналу тока  (при К^(1,1) в конце зоны линия “СГРЭС–2” – “Холмогоры”) равен:

,

при этом через защиту протекает ток 3I₀ = 35 А. Т.к. уставка самой чувсвительной ступени ( ) больше 3I₀ при КЗ в конце данной линии, то  ложного срабатывания защиты в этом случае не будет, даже  при недействии БРМ.

-по каналу напряжения (при К^(1,1) в конце зоны линия “СГРЭС–2” – “Ильково”) равен:

Т.о. блокирующее реле мощности проходит по чувствительности по каналу напряжения, а неудовлетворительная чувствительность по аканалу тока не оказывает влияния ( не ухудшает ) на селективность защиты.

Составим сводную таблицу уставок СТЗНП:

Табл. 4.2.16. Уставки СТЗНП (в первичных величинах).

Реагирующий орган	Ступень	Устака / чувствительность
		По току (А)	По напряжению (кВ)	По времени (с)
Реле тока	I	10155 / 3,72	-	0,05
	II	2559 /  1,77		2,0
	III	2559 /  1,77		2,5
	IV	183 / 3,09		3,5
Реле мощности	РРМ	135 / 4,87	8 / 1,39	-
	БРМ	45 / 0,7	6 / 1,55	-

4.3.    Расчёт направленной дифференциально-фазной высокочастотной защиты. Панель ПДЭ-2003.

В качестве исходных данных необходимы:

Z_л = 29,552×е ^{J 84,19} – сопротивление защищаемой линии,

U_ра = (1,05¸1,1)U_н =525¸550 кВ- максимальное напряжение в рабочем         режиме и в режиме качаний;

I_ра = (0,7 ¸ 0,9) ×2×q_л.

I_ра = 0,8*2*900 = 1440 А.

Параметры срабатывания реле мощности обратной последовательности по току и напряжению.

Проводимость устройства компенсации емкостного тока (УКЕТ):

Y_к1=Y_к2=

Y_к1=Y_к2 = 370* = 462,5 мкСм

Принимаем Y_к1=Y_к2 = 360 мкСм – (устройство компенсации регулируется ступенями  по 360 мкСм)

Блокирующий канал.

Вторичный ток небаланса фильтра тока обратной последовательности:

i_{2 нб} = ( k₀* + k_фi +  k_{c2 i} + k_{н2 i} + k_f*Df )* , где

К₀ = 0,5                  – коэффициент однотипности ТТ;

f_тт = 0,03                – относительная погрешность ТТ в рабочем режиме;

К_фi = 0,01              – погрешность настройки ФТОП;

К_с2i = 0,01              – параметрическая погрешность сети;

К_н2i = 0¸0,1           – коэффициент несимметрии нагрузки по току обратной последовательности;

К_f = 0,001              – частотная погрешность;

_Df = 0,03                 – отклонение частоты от номинала;

i_{2 нб} = (0,5×  + 0,01 + 0,01 + 0,001×0,03) = 0,018 А.

Вторичное напряжение небаланса ФНОП:

U_{2 нб} = (  + k_{ф2 u} +  k_{c2 u} + k_{н2 u} + k_f*Df )* ,         где

f_тн = 0,01                – относительная погрешность ТН по обмоткам соединённым в звезду;

k_{ф2 u} = 0,01            – погрешность настройки ФНОП;

К_с2U = 0,01            – коэффициент несимметрии сети;

К_н2U = 0¸0,3          – коэффициент несимметрии нагрузки по напряжению обратной последовательности;

U_{2 нб} = (  + 0,01 + 0,01 + 0,001*0,03)*  = 1,484 В       

Расчётная уставка срабатывания канала I_{2 бл} :

i^III_2р = i^III_2бл = К_отс* i_{2 нб},           где К_отс=1,3.

i^III_2р = i^III_2бл = 1,3×0,018 А = 0,0234 А.

Исходя из возможностей реле М₂ по регулировке тока срабатывания блокирующего канала в пределах 0,025¸0,05 А, принимаем уставку :

i^III₂ = 0,025 А.

Расчётная уставка срабатывания канала U_{2 бл}  :

U^III_2р = U^Р_{2 бл} = к_отс U_{2 нб} ,         где     К_отс=1,3.

U^III_2р = U^Р_{2 бл} = 1,3*1,484 = 1,929 В.

Исходя из возможностей реле М₂ по регулировке напряжения срабатывания блокирующего канала, непрерывно, совместно с током срабатывания, принимаем уставку U^III_2р  в пределах 1-2 В :

U^III_2р = 1,93 В.