Релейная защита и автоматика линии 500 кВ "Сургутская ГРЭС-2– п/ст Пыть-Ях" и блока 800 МВт Сургутской ГРЭС-2 Тюменской энергосистемы, страница 16

Отключающий канал.

Расчётная уставка тока срабатывания канала I_{2 от} выбирается из условия согласования с параметрами блокирующего токового реле:

i^I₂ = K_c×i₂^III ,           где:    К_с³2 - коэффициент согласования отключающего токового канала с блокирующим (для двухконцевой линии принимается равным 2).

i^I₂= 2*0,025 = 0,05 А.

i_{2 от}  принимается в диапазоне 0,05¸0,1 А,

i_{2 от} =  0,05 А.

Расчётная уставка напряжения срабатывания канала U_{2 от} выбирается аналогично:

U^I₂ = K_cн×U₂^III ,     

где:    К_сн - коэффициент согласования по каналу напряжения в пределах 1,5¸2.

U^I₂ =1,5*1,93 = 2,895 В.

Уставка канала U_{2 от} принимается в пределах 2¸4 В, принимаем

U^I₂ =2,90 В.

и

Проверка чувствительности отключающих каналов I_{2 от}, U_{2 от} при отсутствии компенсации и торможения осуществляется в минимальном режиме при К⁽¹⁾ ,К⁽²⁾ и К^(1,1) в конце линии.

[7061 - К1К2К4 - КЛ706 - Р2 – Л184,211,700отк – Бл18,19отк – <min>]

Для комплекта 7061 (на СГРЭС–2 ):

k_{ч i} =  =  = 18 >  3;

k_{ч U} =  = = 2,68 < 3;.

и

 

[7062 - К1К2К4 - HЛ706 - Р2 – Л207,208отк – АТ92отк – <min>]

Для комплекта 7062 (на п/ст «Пыть – Ях»):

k_{ч i} =  =  = 9,59 > 3;

k_{ч U} =  = = 6,50 > 3;.

Чувствительность комплекта 7062 достаточная.

Для увеличения чувствительности комплекта 7061 по каналу напряжения примем следующие мероприятия:

1.  скомпенсируем падение напряжения обратной последовательности,

2.  для выполнения условия селективности, которое может быть нарушено при введении компенсационного сопротивления, применим торможение одновременно по каналу тока и напряжения.

Выбор компенсирующего сопротивления производим по двум условиям:

1.1  обеспечение чувствительности реле при К.З. в конце защищаемой линии :

з_{к, 7061} >  *( k_{ч и} * u^I_{2 от} –  )

где :   I^/_{2, 7061} ,U^/_{2 , 7061} – первичные ток и напряжение обратной последовательности на аппаратуре защиты при К.З. в конце защищаемой линии, определенные в коде:

и

 

[7061 - К1К2К4 - КЛ706 - Р2 – Л184,211,700отк – Бл18,19отк – <min>]

k_{ч и} = 3 – минимальный коэффициент чувствительности,

з_{к, 7061} >  *( 3*2,90 –  ) > 18,30 Ом

1.2  обеспечение несрабатывания реле при К.З. за спиной (на шинах СГРЭС–2 ):

з_{к, 7061} <  *( + )

а

где :   I^//_{2, 7061} ,U^//_{2 , 7061} – первичные ток и напряжение обратной последовательности на аппаратуре защиты при К.З. за «спиной» , определенные в коде:

[7061 - К1К2К4 - НЛ706 - Р2 – Л184,211,700отк – Бл18,19отк – <min>]

k_отс =  1,5 – коэффициент отстройки,

з_{к, 7061} <  *( + ) < 25,25 Ом

Окончательно принимаем:

Рассчитываем тормозные характеристики реле мощности обратной последовательности по каналу тока и напряжения:

1.  определим небаланс тока качаний обратной последовательности при асинхронном режиме

i^кач_{2 нб, 7061} = ( k₀* + k_фi +  k_{c2 i} + k_{н2 i} + k_f*Df ) , где

К₀ = 0,5                  – коэффициент однотипности ТТ;

f_тт = 0,1                  – относительная погрешность ТТ в рабочем режиме;

К_фi = 0,01              – погрешность настройки ФТОП;

К_с2i = 0,01              – параметрическая погрешность сети;

К_н2i = 0¸0,1           – коэффициент несимметрии нагрузки по току обратной последовательности,  принимаем = 0;

К_f = 0,001              – частотная погрешность;

_Df = 0,06                 – отклонение частоты от номинала;

i^кач_{2 нб, 7061}= (0,5×  + 0,01 + 0,01 + 0,001×0,06) = 0,172 А.

2.  Коэффициент торможения

-  по каналу тока :

k_{Тi р} =  =  = 0,0439;

принимаем: k_Тi  = 0,1

-  по каналу напряжения:

k_{Тu р} =  =  = 0,881; принимаем: k_Тu = 0,9

3.  определим по принятому току начала торможения:

принимаем ток начала торможения из диапазона: