Современные представления о деформационных процессах, страница 5

Таблица 3.1 - Коэффициенты формулы (3.21)

Автор

Источник

Характеристика

Мерчант, Трент

[стр. 33, 35], [стр. 57, 56] 

Получена на основании принципа минимума энергии для любого материала.

 Предполагается, что угол трения  и  постоянны и не зависят от b. Не подтверждается экспериментом.

Оксли

[стр. 43, 35]

50°

0.8

Эмпирически построенная формула на основе численного решения уравнения (1). Экспериментальная проверка показала лучшую сходимость.

Ли, Шаффер, Шоу, Кук, Финни

[стр. 50, 35]

1

Получена из анализа поля напряжения стружки, передающего силы резания от УПС на . Выдвинуто предположение, что УПС не является плоскостью максимальных касатель­ных напряжений. .

Зворыкин К. А.

[стр. 130, 11]

С/2

С – постоянная (для стали и чугуна ). Формула получена из условия равновесия инструмента.

Силин С. С.

[60 со ссыл кой на [xiii]]

1

 - табличная константа группы обрабатываемого материала.

Аналогична формуле Оксли.

Необходимо отметить, что экспериментально угол сдвига может быть определен по формуле [49]:

                                   ( 3.22)

В случае нестационарного процесса резания, т. е. при переменных толщине среза, углах лезвия, скорости резания и т. д. необходимо учитывать изменение указанных величин во времени и его влияние на угол сдвига. К сожалению, обзор литературы показал на недостаток таких работ.

Рисунок 3.16– К определению угла сдвига при переменной толщине среза

Рядом автором (Кейнт и Гупта [[xiv]], Шоу, Кошияби и др.) отмечается, что в случае переменной толщины среза мгновенная величина угла сдвига описывается формулой:

,                                                     ( 3.23)

где d - угол  наклона поверхности;  – коэффициент, который согласно различных исследований [70] может принимать значения от 0.2 до 1 в зависимости от угла сдвига .

Также одной из важных характеристик процесса стружкообразования является удельная работа пластической деформации  (работа отнесенная к единице объема деформируемого материала). Общепринято [11, 43], что

.                                                         (23)

 А. М. Розенбергом сделал вывод, что  не влияет температурно-скоростной фактор.

Многими учеными широко применяется (Мерчант [35], Е. М. Трент [56] со ссылкой на Дж. В. Роува и П. Т. Спика, В. С. Кушнер [[xv], стр. 28] и др. ), принцип минимума энергии для определения указанных характеристик. Причем рассматривают как только минимум энергии деформации (Мерчант) так и минимум полной энергии для определения характеристик стружкообразования (В. С. Кушнер, Е. М. Трент).

Хотелось бы отметить принцип нестабильности равномерного распределения адиабатической пластичности, который был предложен Помеем [58]. При адиабатических условиях в первоначально гомогенной и анизотропной среде при однородной температуре создается равномерное течение материала в одном направлении в плоскопараллельных поверхностях таким образом, что деформация возрастает непрерывно и достигает момента, когда течение приобретает критическое значение , такое , что новому  соответствует понижение  сопротивления сдвигу. Это, при случайно возникшем возмущении, приводит к локализации работы деформации, что повышает температуру в тонком слое легкого течения материала, в то время как в остальной части твердого тела температура стабилизируется и может возникнуть даже упругое состояние. Этот принцип в основном применяют для объяснения контактных процессов, хотя Шоу [57] указывает на возможность существования подобного явления в УПС[I1] .




[i]    Shaw M. C. The theory of metal cutting. // Proceedings of the twenty-fifth international machine tool design and research conference, Birminhem, –1985. – P. 33-36.

[ii]   Pomey J. Phenomens de mecanique ohysique qui regissent la coupe des metaux // Mecanique materiaux electricite. 1971 pp. 8-35

[iii]  Тихман С. И. Расчетная схема стружкообразования с учетом сжатия в очаге деформации//Развитие процессов резанияи холодного пластического деформирования металлов. –К.: ИСМ им. В. Н. Бакуля, 1994. –С.25-30

[iv]  Мазур М. П. Термомеханична теорія розрахунку параметрів контактної зоні при різанні пластичних матеріалів// Проблеми сучасного машинобудування/Збірник наукових праць. –Хмельницький: ТУП, 1996. –С. 8-12.

[v]   Кушнер В. С. Термомеханическая теория процесса непрерывного резания пластических материалов. –Иркутск: Изд-во иркутского ун-та, 1982. –180с.

[vi]  Танака Ё. Исследование высокоскоростного резания// «Сэймицу кикай». –1969. Т. 35. №7. –С. 458-463

[vii] Shaw M. C. A New Mechanism of Plastic Flow.// Int. J. of  Mech. Science. – 1980. –Vol. 22, p. 673

[viii] Розенберг О. А., Огородников В. А. Прогнозирование ресурса пластичности и управление технологической наследственностью в процессах холодного пластического деформирования с помощью феноменологической теории деформируемости без разрушения//Высокие технологиии в машиностроении. –Х.: ХДПУ, 1998. С. 249-251

[ix]  Кабалдин Ю. Г., Шпилев А. М., Просолович А. А. Синергетический анализ причин возмущения вибраций при резании//Вестник машиностроения. –1997. №10. С. 21-29

[x]   Резников А. Н. Теплообмен при резании и охлаждении инструментов. –М.: Машиностроение, 1963. –200с.

[xi]  Виноградов А. А. О теоретическом угле сдвига при резании пластичных материалов. Докл. VI Краковской конф. «Достижения теории технической обработки материалов», 1990

[xii] Мироненко С. В. и др. Определение закономерностей адгезионного взаимодействия режущего инструмента с обрабатываемым материалом. –Одесса: ОГПУ, 1994. –7с. ДЕП в ГНТБ Украины в 1994 №2064-УК94

[xiii] Силин С. С. Козлов В. А. К вопросу теоретического расчета сил резания// Производительная обработка и технологическая надежность деталей машин. –Ярославль, 1977. Вып. 6. –С. 3-6

[xiv] Kainth G. S., Gupta R. G. Shear angle relationship with variable undeformed chip thickness// ASME conference 11th -15th of November 1973, Detroit, Michigan, USA

[xv]  Кушнер В. С. Решение задач механики и теплофизики с применением теории эксперимента и АВМ. –Омск: ОПИ, 1976. – 80с.


Стр: 1
 [I1]Написать о методах расчета сил резания